Синхронизированные однофазные асинхронные машины

• Автор: Горностаева, Светлана Сергеевна
• Шифр специальности: 05.09.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2004
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 169 с. : ил.

ГЛАВА 1. РАЗВИТИЕ МАШИН МАЛОЙ МОЩНОСТИ И МАШИН С ПОЛУПРОВОДНИКОВЫМИ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯМИ
1.1. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ МАШИНЫ МАЛОЙ МОЩНОСТИ
1.2. ВЕНТИЛЬНЫЕ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ
1.3. СИНХРОНИЗИРОВАННЫЕ ОДНОФАЗНЫЕ АСИНХРОННЫЕ МАШИНЫ
1.4. МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ ОДНОФАЗНЫХ МАШИН
ВЫВОДЫ
ГЛАВА 2. СИНХРОНИЗИРОВАННЫЙ ОДНОФАЗНЫЙ АСИНХРОННЫЙ ДВИГАТЕЛЬ
2.1. ТЕОРИЯ СИНХРОНИЗИРОВАННОГО ОДНОФАЗНОГО АСИНХРОННОГО
ДВИГАТЕЛЯ
2.2. ПУСК ДВИГАТЕЛЯ
2.3. СРАВНЕНИЕ ОДНО-, ДВУХ- И ТРЕХФАЗНОЙ СИСТЕМ ВОЗБУЖДЕНИЯ
2.4. ПЕРЕХОД ОТ КОНТАКТНОЙ СИНХРОННОЙ МАШИНЫ К
БЕСКОНТАКТНОЙ
2.5. АВТОМАТИЧЕСКИЙ РЕГУЛЯТОР ВОЗБУЖДЕНИЯ В
СИНХРОНИЗИРОВАННОМ ДВИГАТЕЛЕ
2.6. МЕТОДИКА РАСЧЕТА СИНХРОНИЗИРОВАННОГО ОДНОФАЗНОГО
АСИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ
ВЫВОДЫ
ГЛАВА 3. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ СИНХРОНИЗИРОВАННОГО ДВИГАТЕЛЯ
3.1. ОСНОВНЫЕ ИНСТРУМЕНТЫ, ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ ПРИ
МАТЕМАТИЧЕСКОМ МОДЕЛИРОВАНИИ
3.2. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ
3.3. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЛЯ ПУСКОВОГО РЕЖИМА
3.4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ РАБОЧИХ ХАРАКТЕРИСТИК
3.5. ОБОБЩЕНИЕ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ИССЛЕДОВАНИЙ
ВЫВОДЫ
ГЛАВА 4. СИНХРОНИЗИРОВАННЫЙ ТИХОХОДНЫЙ ГИДРОГЕНЕРАТОР
4.1. КОНСТРУКЦИИ ГИДРОАГРЕГАТОВ ДВОЙНОГО ВРАЩЕНИЯ
4.2. ТЕОРИЯ И КОНСТРУКЦИЯ СИНХРОНИЗИРОВАННОГО АСИНХРОННОГО ГИДРОГЕНЕРАТОРА
4.3. УРАВНЕНИЯ СИНХРОНИЗИРОВАННОГО ГИДРОГЕНЕРАТОРА
ДВОЙНОГО ВРАЩЕНИЯ
4.4. МЕТОДИКА РАСЧЕТА СИНХРОНИЗИРОВАННОГО ОДНОФАЗНОГО АСИНХРОННОГО ГЕНЕРАТОРА
4.5. АНАЛИЗ ИЗМЕНЕНИЯ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ ГИДРОГЕНЕРАТОРА
4.6. ТРЕХФАЗНЫЙ ТИХОХОДНЫЙ БЕЗРЕДУКТОРНЫЙ ГИДРОАГРЕГАТ
ВЫВОДЫ
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
ПРИЛОЖЕНИЕ
ПРИЛОЖЕНИЕ
ПРИЛОЖЕНИЕ
Введение Общая характеристика работы
Актуальность темы. В последние годы проявилась тенденция к объединению электромеханических преобразователей с электронно-вычислительными машинами, которые позволяют управлять, как отдельными машинами, так и комплексами электрических машин, что актуально для сложных электроприводов. Как правило, электрические машины работают в автономных системах, совместно с другими машинами, а в энергосистемах совместно работают миллионы машин. Электрические машины проектируются таким образом, чтобы их выходные характеристики отвечали требованиям ГОСТов и удобству эксплуатации. Рабочие характеристики двигателей, внешние и регулировочные характеристики генераторов отвечают большинству требований заказчиков различных отраслей народного хозяйства.
Большинство серийных электрических машин работают в замкнутых системах автоматического регулирования и в основе своей имеют обратные связи, демпфирующие контуры, блоки усиления, датчики положения и другие неотъемлемые элементы системы автоматического регулирования. Для удовлетворения новых требований к электромеханическим преобразователям, которые появляются при объединении их с микропроцессорами, необходимо изменять конструкции электромеханических преобразователей.
Однофазные асинхронные двигатели находят широкое применение в бытовой технике, сельском хозяйстве, торговле, медицине и в других областях, где требуется дешевый нерегулируемый электропривод, питаемый от однофазной сети переменного тока. Они выпускаются миллионами штук в год и потребляют около 10% вырабатываемой электроэнергии.
ем поля обратной последовательности индуцируются ЭДС смещенные относительно друг друга на угол 120°. За счет наличия полупроводниковых диодов в двух фазах токи в фазах могут протекать только водном направлении. Теоретически при отсутствии в фазах индуктивностей токи в фазах протекали бы в следующей последовательности: с момента времени 11 (см.рис.2.16), когда ЭДС фазы 3 превысит ЭДС фазы 2 - по фазам 2 и 3; с момента времени 12, когда ЭДС фазы 1 превысит ЭДС фазы 3 - по фазам 1 и 2; с момента времени 13 и до конца периода, когда ЭДС фазы 2 превысит ЭДС фазы 1 - ток во всех трех фазах будет отсутствовать. В реальности переключения фаз будут происходить несколько позже указанных моментов, это объясняется тем, что в реальной схеме присутствуют индуктивности — накопители энергии. Таким образом к моменту смены полярности на вентиле ток в коммутируемой цепи отличен от нуля, и спадающий ток запасенной энергией поддерживает вентиль открытым. Поэтому, принимая допущение о синусоидальности тока в фазах, в расчете будем полагать, что ток в фазах 1 и 3 протекает по одному полупериоду, а в фазе 2 и 3 - в течение всего полупериода, как это показано на рисунке 2.16.