Деформация остова судового малооборотного дизеля в эксплуатационных условиях

• Автор: Пащенко, Иван Егорович
• Шифр специальности: 05.08.05
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Одесса
• Количество страниц: 232 c. : ил

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА

1.1. Модели остова

1.2. Исследование упругих свойств остовов

1.3. Выводы

1.4. Объект исследования

2. АНАЛИЗ ОСНОВНЫХ СВОЙСТВ КОНСТРУКЦИЙ ОСТОВОВ

2.1. Основные тенденции в компоновках остовов

2.2. Компоновки основных типов МОД

2.3. Влияние ограниченной жесткости остова на его эксплуатационные повреждения

2.4. Анализ кинематических свойств остовов

2.5. Анализ условий стыковки деталей составных остовов

2.6. Выводы
3. ИССЛЕДОВАНИЕ ЖЕСТКОСТИ И ДЕФОРМАЦИЙ ОСТОВОВ
3.1. Общие соображения
3.2. Анализ факторов деформаций
3.3. Анализ нагрузок остова
3.4. Исследование нормальной жесткости
остова
3.5. Модель деформаций остова от уравновешенных нагрузок
3.6. Влияние тепловых нагрузок на деформации
остова
3.7. Выводы

4. РАСЧЕТНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ИЗМЕНЕНИЙ ОТНОСИТЕЛЬНОГО ПОЛОЖЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ СОПРЯЖЕНИЯ ДЕТАЛЕЙ
ОСТОВА МОД
4.1. Постановка задачи и цели расчетно-теоретического исследования
4.2. Обоснование выбора метода исследования
4.3. Использование МКЭ для определения деформаций сложных конструкций
4.4. Расчетные модели остова малооборотного дизеля
4.5. Алгоритм расчета изменений зазоров в парах остова
4.6. Выводы
5. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ДИНАМИКИ ОТНОСИТЕЛЬНЫХ ПЕРЕМЕЩЕНИИ ПОВЕРХНОСТЕЙ СОПРЯЖЕНИЙ ОСТОВА ПРИ РАБОТЕ МОД
5.1. Методика экспериментального исследования. Использованная аппаратура. Оценка точности эксперимента
5.2. Режимы проведения эксперимента и анализ результатов экспериментального исследования упругих деформаций остова дизеля
5.3. Сопоставление результатов расчетных и экспериментальных исследований
5.4. Выводы
ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
ПРИЛОЖЕНИЕ

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ И СОКРАЩЕНИЯ
^тсоГ наис5ольшее давление газов в цилиндре;
- усилие передаваемое остову и а,с. от Ртах ;
Рп - усилие затяжки а.с.;
^гно/л “ Усилие соответствующее номинальному значению Ртах;
Я Д- податливость остова а.с.; о * л
1-ас,Ъа** длина,диаметр,площадь поперечного сечения а.с.; Ре - среднее эффективное давление цикла; у7 ~ угол поворота коленчатого вала;
О - момент инерции сечений балок;
Рэк& - эквивалентное сечение стоек;
Е - модуль нормальной упругости;
радиус мотыля и длина шатуна;
ТО - техническое обслуживание;
МОД - малооборотный дизель;
КПМ - кривошипно-ползунный механизм;
Б и В - Бурмейстер и Вайн;
НДС - напряженно-деформированное состояние;
МКЭ.МСЭ - метод конечного элемента,метод суперэлементов;
СДГ,СИ - силы давления газов,силы инерции;
а.с.,ф.р. - анкерная связь,фундаментная рама;
ПО БМЗ - производственное объединение Брянский машзавод;
СП - силовой поток;
КГУ,СГУ - кинематические,силовые граничные условия;
ДП - диаметральная плоскость;
МЖ - матрица жесткости;
ЦПГ - цилиндропоршневая группа;
ГТН - газотурбонагнетатель,
ЧМП - Черноморское пароходство.

2.2.4. Двигатели фирмы ШТ (бывший Фиат)
В составе СЭУ флота двигатели фирмы ШТ представлены модификациями С-$ , А , В различных; размерностей.
Остовы двигателей фирмы ШТ выполнены преимущественно чугунными литыми рамно-балочной компоновки.
Соединение деталей остова обеспечиваются за счет а,с» и значительного числа стяжных болтов. Кроме того, как особенность, стойки картера зафиксированы в ДП относительно ресивера посредством мощных поперечных шпонок. Конструкция ф.р. в двигателях типа С"8 характеризуется передачей части жесткости стоек картера поперечинам ф.р. Это выражается в некотором выступании поперечин над продольными балками ф.р. По мнению фирмы это должно способствовать повышению жесткости ф.р. Представление условий работы ф.р. как балки позволяет заключить о слабом влиянии такого изменения формы на изгибную жесткость рамы. Опыт эксплуатации двигателей типа С-2 показал невысокую жесткость его конструкции. В стыках остова (сопряжение, втулок с остовом,, стоек картера с ф.р.) образуется наклеп сопрягаемых поверхностей. Высокий уровень деформаций конструкции подтверждается существованием неплотностей в стыках картера. Очевидно,, это является следствием изготовления деталей остова из чугуна, который имеет более низкий модуль нормальной упругости чем сталь. На высокий уровень деформаций, также,
влияние
оказываетхнедостаточное обеспечение условий взаимной фиксации деталей в стыках.
За период.развития остовы двигателей фирмы ШТ не приобрели значительных усовершенствований, повышающих, жесткость конструкции. Поэтому этот тип МОД представляется как неперспективный. Этот же вывод подтверждает, имеющая место / 15 /, / 131 /, тенденция они-