Конструктивное обоснование обеспечения эксплуатационной безопасности корпусов кораблей при восприятии интенсивных локальных нагрузок

• Автор: Концедаева, Жанна Григорьевна
• Шифр специальности: 05.08.03
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2010
• Место защиты: Калининград
• Количество страниц: 159 с.

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
А - расчетное водоизмещение судна, т;
- дедвейт, т;
Апор - водоизмещение порожнем, т;
Ь - длина расчетная, м;
В - ширина, м;
В - высота борта, м;
с1 - осадка, м;
с1ь - осадка порожнем, м;
сь - коэффициент общей полноты;
<т„, Иси - предел текучести материала;
Е -модуль Юнга;
V - коэффициент Пуассона;
Ъ - ширина балки-полоски; к- толщина пластины;
У- момент инерции поперечного сечения;
м>(х) - функция упругой линии нейтральной оси балки;
Т— продольная сила;
Т0 - предельная продольная сила;
М0 - предельный момент в поперечном сечении;
, . аЬк2 ( т2Л
МВ{Т)=— 1 предельный момент в поперечном сечении при
4 у Т
сложном изгибе;
а0 - величина начальной погиби синусоидального вида;
Ь0- величина начальной погиби косинусоидального вида;
/- максимальный прогиб балки-полоски в середине пролета;
/(о - максимальный прогиб шарнирно опертой балки-полоски в середине пролета;

fi - максимальный прогиб жестко заделанной балки-полоски в середине пролета;
s, I -длина пролета, шпация;
R - реакция опоры;
M(R)- момент, создаваемый реакцией относительно середины пролета; Мип — момент на опоре;
Мсп - момент в середине пролета;
.се — коэффициент заделки;
Р — сосредоточенная сила;
<У расп - напряжения в распорных конструкциях;
АI - абсолютное удлинение распорных конструкциях;
Му - упругое удлинение нейтральной оси балки;
» 0 с1М(т) „ ^
м„, = -Y.-'—— - пластическое удлинение нейтральной оси оалки-1 dT
полоски;
в,- угол поворота нейтральной оси балки-полоски в i-том сечении;
и = — - аргумент сложного изгиба;

(7о — интенсивность равномерно распределенной нагрузки;
(э - вероятность достижения нормативного значения параметра;
X - интенсивность потока нагрузок в единицу времени; ц — количество нагрузок, вызывающее единичный прирост прогиба;
ОГЛАВЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
ГЛАВА 1. РАСЧЕТНО-ПРОЕКТНОЕ ОБОСНОВАНИЕ ТОЛЩИН ПЛАСТИН БОРТОВОЙ ОБШИВКИ СУДОВ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ НАГРУЗОК
1.1 Анализ существующих подходов определения толщин обшивки корпусов судов в зонах действия интенсивных локально распределенных эксплуатационных нагрузок
1.2 Выбор и обоснование методов расчета бортовых пластин с учетом пластических свойств материала
1.3 Расчет прогибов шарнирно-опертой балки-полоски с произвольной ногибью под действием сосредоточенной силы
1.4 Расчетно-проектное обоснование толщин бортовой обшивки при восприятии частичной нагрузки
1.5 Расчетно-проектное обоснование толщин бортовой обшивки при
восприятии эксплуатационных нагрузок
ВЫВОДЫ ПО ПЕРВОЙ ГЛАВЕ
ГЛАВА 2. ВЛИЯНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ И КОНСТРУК ТИВНЫХ ФАКТОРОВ НА ПРОГИБЫ ПЛАСТИН БОРТОВЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ
2.1 Влияние ногиби в смежных шпациях на коэффициент заделки пластин бортовых перекрытий
2.2 Конструктивное обоснование распорной жесткости локально загруженной пластины бортовой обшивки, подкрепленной балками с развитыми стенками
2.3 Учет износа обшивки бортовых пластин перекрытия на опорном контуре на их прогибы
2.4 Конструкция кранца, ограничивающая давление на бортовую обшивку

Рис. 1.4 Зависимость «сила-прогиб» при действии сосредоточенной силы и вариации коэффициента распора
Из представленного графика видно, что снижение коэффициента распора существенно влияет на прогибы пластин, причем это влияние оказывается более значительным в области малых значений. Для нагрузки Р=10 кН при снижении коэффициента распора от 1 до 0.5 полный прогиб увеличивается примерно на 15-20%, то при его снижении от 0.1 до 0.05 прогиб увеличивается почти на 70%.
На рис. 1.5 представлены результаты расчета балки-полоски, загруженной сосредоточенной силой для различных коэффициентов заделки на опорном контуре.