Установление параметров и режимов нагружения силового каркаса шахтных переносных вулканизационных прессов

• Автор: Васильев, Александр Николаевич
• Шифр специальности: 05.05.06
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2004
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 133 с. : ил.

1. Технологические требования к вулканизированным
стыковым соединениям и прессам, аналитический обзор конструкции и методов расчета прессов и определение целей и задач исследования
1.1. Классификация функциональных элементов вулканизационных прессов
1.2. Классификация силовых каркасов вулканизационных
прессов и анализ их расчетных схем
1.3. Методы расчета, используемые в практике проектирования вулканизационных прессов
1.4. Выводы,, цель и задачи исследования
2. Теоретический анализ напряженного состояния стыкового соединения конвейерной ленты
2.1. Механические свойства стыковых соединений конвейерных лент при их вулканизации в прессах
2.2. Оценка распределения давления по ширине стыкового соединения ленты в конструкции пресса с внешним замыканием силового каркаса и симметричной формой прогиба вмещающих плоскостей
2.3. Аналитический метод решения задачи о распределении
давления по ширине стыкового соединения и расчета балок с внутренним замыканием силового каркаса
2.4. Выводы к главе 2
3. Исследование распределения давления на стыковое
соединение в прессах с различными схемами силовых каркасов
3.1. Постановка задачи
Исследование вулканизационного пресса с внешним замыканием силового каркаса
Исследование прессов с внутренним замыканием силового каркаса и узлами давления, выполненными в виде гидравлических диафрагм
Сравнительный анализ эффективности различных методов замыкания силового каркаса Выводы к главе
Исследование режимов нагружении вулканизационных прессов с комбинированным замыканием силового каркаса
Особенности процесса нагружения стыкового соединения ленты в прессах с комбинированным замыканием силового каркаса
Исследование режимов нагружения стыкового соединения в прессах с комбинированным замыканием силового каркаса
Анализ результатов моделирования Выводы к главе 4 Выводы по работе Список использованной литературы

Ленточные конвейеры, благодаря их высокой производительности, простоте конструкции и обслуживания, низким эксплуатационным затратам и высокой надежности работы, являются наиболее эффективным средством непрерывного транспорта в горной промышленности. Это подтвердили и итоги реструктуризации горной промышленности, прошедшей в последние годы. Несмотря на сокращение удельного веса магистрального конвейерного транспорта на открытых угольных разработках, он остается основой транспортных систем на угольных шахтах. Уже в течение многих лет расширяется область применения ленточных конвейеров на открытых разработках скальных пород и руд, на карьерах черной и цветной металлургии.
В связи с постоянным увеличением производительности и длины ленточных конвейеров, предъявляются повышенные требования к надежности * их работы. Показатели надежности большинства узлов современных ленточных конвейеров являются весьма высокими. В то же время наиболее слабым местом продолжают оставаться стыковые соединения ленты. Вследствие их разрушения нарушается ритмичная работа горных предприятий, увеличивается расход конвейерных лент и стоимость транспортирования. В настоящее время считается бесспорным преимущество метода горячей вулканизации перед другими способами стыковки конвейерных лент. Для резинотросовых лент этот способ вообще является единственно допустимым. Но продолжительность работы вулканизированных стыковых соединений даже в одинаковых условиях эксплуатации колеблется в очень широких пределах - от нескольких недель до нескольких месяцев и даже лет.
Как показали исследования, прочность, долговечность и надежность работы стыковых соединений снижается вследствие дефектов вулканизации: различная толщина резиновой прослойки (от 0,1-0,2 до 3-4 мм), различие в качестве резины прослойки и прочности ее связи с прокладками по

Рис. 2.2. Расчетная модель пресса (а) и схема действующих сил (б)
Если не учитывать особенности напряженно-деформированного состояния стыкового соединения вблизи боковых поверхностей и принять, что реакция пластины в каждой точке пропорциональна прогибу балки у в этой точке (винклеровское основание), то решение задачи можно получить, используя справочную литературу (например, работу [35]).
Интенсивность реакции упругой пластины равна ау, где а - отпор-ность упругой пластины:
а = СлЬ; (2.7)
коэффициент постели:
с-=й:
(2.8)