Методология оценки эффективности абсорбционных бромистолитиевых холодильных машин

• Автор: Малинина, Ольга Сергеевна
• Шифр специальности: 05.04.03
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2011
• Место защиты: Санкт-Петербург
• Количество страниц: 182 с. : ил.

ОГЛАВЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
Глава 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА ПО ОЦЕНКЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ АБХМД С РАЗЛИЧНЫМИ СХЕМАМИ ДВИЖЕНИЯ РАСТВОРА В ЦИКЛЕ

1.1. Существующие типы АБХМД и условия их применения

1.2. Схемы и действительные циклы АБХМ с двухступенчатой

генерацией пара рабочего вещества

1.3. Оценка энергетической эффективности АБХМД

1.4. Основные выводы и задачи исследований

Глава 2. МЕТОДИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РАСЧЕТА

ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ ЦИКЛОВ И АППАРАТОВ

АБХМД
2.1. Методики расчета термодинамических и
теплофизических свойств воды и водяного пара
2.2. Методики расчета термодинамических свойств
водного раствора бромистого лития
2.3. Методики расчета теплофизических свойств
водного раствора бромистого лития
2.3.1. Удельная теплоемкость раствора
2.3.2. Плотность раствора
2.3.3. Теплопроводность
2.3.4. Вязкость
2.3.5. Поверхностное натяжение
2.4. Методика расчета циклов АБХМД
2.5. Методика расчета тепломассопереноса в аппаратах АБХМД
2.5.1. Испаритель

2.5.2. Конденсатор
2.5.3. Абсорбер
2.5.4. Генераторы ступеней высокого и низкого давлений
2.5.4.1. Генератор ступени высокого давления
2.5.4.2. Генератор ступени низкого давления
2.5.5. Теплообменники ступеней высокого и низкого давлений
ГЛАВА 3. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ РАСЧЕТА МАШИНЫ
3.1. Структурная схема формирования математической
модели расчета АБХМД
3.2. Принципы формирования математической модели и
описание подпрограмм
3.3. Описание головной программы ABXMD
3.4. Проверка адекватности результатов
ГЛАВА 4. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ АБХМД
4.1. Расчет массы теплообменных аппаратов
4.2. Расчет количества бромида лития для заправки аппаратов
4.3. Расчет технико-экономических показателей
ГЛАВА 5. АНАЛИЗ ЭФФЕКТИВНОСТИ АБХМД
С РАЗЛИЧНЫМИ СХЕМАМИ ДВИЖЕНИЯ РАСТВОРА ЧЕРЕЗ СТУПЕНИ ГЕНЕРАТОРА

5.1. Исходные данные для расчетов энергетической
эффективности АБХМД
5.2. Анализ влияния изменения температуры охлаждающей воды
на энергетическую эффективность АБХМД
5.3. Анализ влияния высшей температуры кипения раствора
в генераторе высокого давления на энергетическую эффективность АБХМД ;

5.4. Анализ влияния изменения параметров внешних источников
теплоты и перепадов температур в аппаратах на технико-экономичсекие показатели АБХМД
5.4.1. Исходные данные для расчетов технико-экономических
показателей АБХМД
5.5. Анализ влияния изменения температуры охлаждающей воды на
технико-экономические показатели АБХМД
5.6. Анализ влияния высшей температуры кипения раствора в
генераторе высокого давления на технико-экономические показатели АБХМД
ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ
ЛИТЕРАТУРА
ПРИЛОЖЕНИЕ
Справка об использовании результатов диссертационной работы
Акт внедрения в учебный процесс

раствора в ступени низкого давления генератора с образованием раствора с

промежуточной концентрации Е,г ; 4Н —1в —подогрев раствора, с

промежуточной концентрацией £,г в теплообменнике ступени высокого давления; 7В - 5В — адиабатно-изобарная десорбция с раздельным тепломассопереносом; 5В — 4В -кипение раствора в ступени высокого давления генератора с образованием раствора концентрации В,г; 4В - 8В - 8Н —охлаждение всего потока крепкого раствора последовательно в теплообменниках ступеней высокого и низкого давлений; 80 -8Н -адиобатно-изобарная абсорбция; 8Н -2-абсорбция с совмещенным тепломассопереносом.
1.3. Оценка энергетической эффективности АБХМД
Основными показателями энергетической эффективности АБХМД являются тепловой коэффициент С, и кратность циркуляции раствора в цикле а, так как с ней связаны энергетические затраты на перекачку раствора насосами [2, 93, 94, 95,96].
В работе [55] сравнивались энергетические показатели как теоретических так и действительных циклов АБХМД с прямоточным и параллельным движением раствора через ступени генератора. Исследование проводилось в следующем диапазоне изменения температур внешних источников: греющий пар (110 - 170°С), охлаждающей (22 - 27°С) и охлажденной (5 - 15°С). Анализ результатов показал, что величина теоретического теплового коэффициента машины с прямоточной схемой подачи раствора через ступени генератора на 4,8% выше, чем в машине с параллельной схемой подачи раствора. Причем при тех же условиях в действительных циклах величина теплового коэффициента в схеме с