Гидродинамика и тепломассообмен при испарительном охлаждении воды в противо- и поперечноточных насадочных аппаратах

• Автор: Липа, Александр Иванович
• Шифр специальности: 05.04.03
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Одесса
• Количество страниц: 243 c. : ил

1. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПРОЦЕССОВ ИСПАРИТЕЛЬНОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ ВОДЫ. ОБЗОР МЕТОДОВ АНАЛИЗА
1.1. Описание процессов тепломассодереноса при непосредственном контакте газа и жидкости
1.1.1. Основные понятия и определения.
Аддитивность фазовых сопротивлений
1.1.2. Среднедвижущие силы процессов переноса и интегральные выражения термических сопротивлений
1.2. Обзор существующих методов анализа
1.2.1. Методы анализа противоточного контактирования потоков
1.2.2. Методы анализа поперечноточного контактирования потоков
2. РАЗВИТИЕ МЕТОДОВ АНАЛИЗА
2.1. Развитие метода анализа процессов испарительного охлаждения воды при противотоке фаз
2.1.1. Введение понятия ’’вспомогательной" рабочей линии. Уравнения метода и порядок расчета
2.1.2. Учет изменения массы жидкости в процессе испарения
2.1.3. Постановка расчета на ЭВМ. Блок-схема программы расчета
•2.1.4. Методологические вопросы. Влияние числа
разбиений на результаты расчета
2.2. Развитие метода анализа процессов испарительного
охлаждения воды при поперечном токе фаз
2.2.1. Расчет процессов обмена на основе суммарного числа единиц переноса
2.2.2. Учет термического сопротивления жидкостной пленки
2.2.3. Постановка расчета на ЭВМ. Блок-схема программы
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ЧАСТЬ
3.1. Разработка новых типов поверхностей обмена
3.1.1. Основные требования, предъявляемые к насадкам вентиляторных градирен. Выбор материала
3.1.2. Разработка насадочных элементов с искусственной шероховатостью. Выбор высоты и шага ребер
шероховатости
3.1.3. Типы исследованных насадок
3.2. Экспериментальное оборудование
3.3. Результаты предварительного исследования и программа основных экспериментальных исследований
ИССЛЕДОВАНИЕ РАБОЧИХ ХАРАКТЕРИСТИК РЕГУЛЯРНЫХ
НАСАДОК
4.1. Результаты исследований, выполненных при
противотоке фаз
4.1 Л. Особенности течения двухфазной системы в
плотных насадочных структурах. Устойчивость. Предельные рабочие значения скорости газо- • вого потока
4.1.2. Влияние режимных факторов на величину межфазной поверхности. Оптимальные значения плотности орошения
4.1.3. Соотношение фазовых термических сопротивлений
4.1.4. Гидродинамические и кинетические характеристики (эмпирические зависимости, рекомендуемые для расчетной практики)
4.2. Результаты исследований, выполненных при поперечноточном контактировании потоков
4.2.1. Распределение жидкостного потока в насадоч-ном слое в зависимости от типа насадки и плотности слоя. Гидродинамические зависимости
4.2.2. Кинетические характеристики и их анализ с учетом энергозатрат
4.3. Сопоставление рабочих характеристик разработанных регулярных насадок с данными других исследований
4.4. Практические результаты
ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ •
ЛИТЕРАТУРА
ПРИЛОЖЕНИЯ
1. Некоторые результаты экспериментальных исследований
2. Распечатки программ расчета фазовых термических сопротивлений
3. Графическая интерпретация испарительного
бой графоаналитическую расчетную процедуру на диаграмме
(рис.1.11) и является удачной интерпретацией процессов переноса. Температура воды на выходе из ячейки определяется с помощью
связывающей линии -ДВ с углом наклона £

= ( Кг - Ьг,4) / Ь±м ~ЗГ (1.78)
В соответствии с принятым определением движущей СИЛЫ, Э~=-Сс1ет для всех ячеек и, как будет показано в 2.2, при развитии метода, поля температур и энтальпий могут существенно отличаться от рассчитанных по разработанному конечно-разностному методу при том же значении Л/х . Ошибка метода Ушида незначительна только при *Д = { .
Д.Бэйкер и Г.Шрайок /22/ обсуждали ряд возможностей выражения среднедвижущей силы, в частности, как разность потенциалов на входе в ячейку, среднеарифметическое значение разности потенциалов либо их обратных величин на входе и выходе из ячейки. Элементарная ячейка также, как и в предыдущем случае, считалась противоточной. Авторы этой работы рекомендуют усреднять движущую силу по разности потенциалов на концах ячейки.
М.А.Васильев /25/ вычисляет движущую силу как среднее арифметическое разности потенциалов на концах условно прямоточной ячейки.
С.Воюкалос /177/ принимает элементарную ячейку противоточной и для расчета аЬсР.^ использует выражение среднелогарифмического напора.
Р.Виммерштедт /181/ приводит следующее выражение