Аргонодуговая сварка деталей с большой разницей толщин из стали типа 18-8

• Автор: Корчагин, Павел Валентинович
• Шифр специальности: 05.03.06
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2006
• Место защиты: Тольятти
• Количество страниц: 147 с. : ил.

Аннотация

Глава 1. Особенности соединения деталей с большой разницей толщин

1.1. Контактная шовная сварка

1.2. Пайка деталей с большой разницей толщин

1.3. Сварка плавлением

1.3.1.Влияние конструкции соединения на формирование шва

1.3.2. Технологические приемы, применяемые при сварке тонкостенных оболочек с массивными деталями
1.3.3. Источники тепла, применяемые при сварке плавлением деталей с большой разницей толщин _

1.3.4. Особенности сварки тонкостенных конструкций

1.3.5. Задачи работы

Глава 2. Термодеформационные процессы при сварке тонкостенных оболочек с массивными деталями
2.1. Выбор схемы взаимного расположения свариваемых деталей и источника тепла
2.2. Условия устойчивости кромки тонкостенной детали в процессе сварки
2.3. Временные перемещения тонкой кромки при сварке
2.4. Особенности формирования сварного шва
Выводы
Глава 3. Особенности сборки и сварки тонкостенных оболочек с массивными деталями
3.1. Сборка деталей под сварку
3.2. Условия сборки деталей при наружном расположении тонкой кромки
3.3. Условия сборки деталей при расположении тонкой кромки внутри массивной детали
3.3.1. Сборка с натягом при цилиндрических формах сопрягаемых поверхностей
3.3.2. Соединение тонкой цилиндрической кромки с внутренней конической поверхностью массивной детали
3.3.3. Соединение деталей с использованием совместной деформации
3.4. Особенности процесса сварки
3.4.1. Влияние сборочного натяга на формирование сварного шва
3.4.2. Влияние основных параметров режима на формирование сварного соединения
Выводы
Глава 4. Технология сварки многослойных тонкостенных оболочек с массивными деталями
4.1. Методика проведения экспериментов
4.2. Исследование формирования сварных соединений
4.2.2. Наружное расположение тонкостенной оболочки
4.2.3. Внутреннее расположение многослойной оболочки
4.3. Исследование структуры сварных соединений
4.4. Исследование влияния параметров режима сварки на
формирование шва и качество сварного соединения
Выводы
Заключение
Общие выводы
Предложения
Использованная литература
Приложение
АННОТАЦИЯ
Актуальность темы
Значительная часть современных машин имеет гидравлические и пневматические системы, содержащие сильфонные узлы. Сильфонные узлы имеют гофрированную тонкостенную однослойную или многослойную оболочку, соединяемую с массивной арматурой преимущественно посредством сварки. Различные условия теплоотвода в тонкую и массивную детали создают при выполнении этого соединения трудности при всех способах сварки. Качество получаемого сварного шва определяет эксплуатационные характеристики пневматической или гидравлической системы. Отказ такого узла в процессе эксплуатации может привести к аварии всего изделия. Известные способы сварки имеют низкую производительность процесса, что затрудняет их применение в серийном производстве, некоторые из существующих технологий, добавляя в основную конструкцию узла остающиеся технологические элементы, увеличивают вес узла, что особенно нежелательно в случае применения сильфонных узлов в авиационной и космической отраслях.
Цель работы:
Повысить производительность процесса и качество соединений разнотолщинных деталей путем разработки способов сборки и дуговой сварки.
Задачи работы
В результате проведенного анализа известных работ в области получения сварных соединений тонкостенных изделий между собой и с массивными деталями были сформулированы следующие задачи исследования, решение которых позволит улучшить качественные и экономические показатели при производстве сварных узлов тонкостенных оболочек с массивными деталями:

центр первого источника тепла, тогда установившееся температурное поле в пластине, с учетом отражения тепла от края, можно рассчитать по формуле: Трг(х,у) = кр(Тр(х,у)+ Тр(х,у + 21у) (2.22)
где Тр]{х, у) = т/и ■ Тр(х, у, г0], ^) + (1 - т/и) ■ Тр(х +1 ,у,г0, д). Температурное поле Тэ(х,у,г) в плоском слое толщиной 62 от некоторого источника тепла выражается через температурное поле ТЬ(х,у,г) в полубесконечном теле, поверхность которого совпадает с поверхностью слоя:
Т.$(х,у,г)= ^Т1(х,у,г + 2-52-к). (2.23)

Установившаяся температура в полубесконечном теле от движущегося по поверхности со скоростью V нормально-кругового источника тепла сосредоточенности г0 и мощности q в системе координат с началом на оси источника описывается выражением:
л I
Т(х,у,г,г0,д) = -т=Л ^ехр - от • с^(г)2 - л • с <хф)2у2я ■ Л-г0 {
со б(г)2
ск,
(2.24)
где ОТ = ■
2 -г,

Для рассматриваемой системы источников тепла, поместив начало координат в центр первого источника, получим установившееся температурное поле в полубесконечном теле:
Г/(х,у, г)=(1-кр)- [т/и ■ Т(х,у,г01, Подставляя (2.25) в (2.23), находили приближенную температуру Тэ(х,у,2) в плоском слое, взяв частичную сумму ряда (2.23):
Тх(х,у,г)ъ ^Т<(Х’У’2 + З-Зг-к) (2.26)
N выбирали из условия, чтобы отбрасываемый остаток ряда не превосходил