Комбинированное обратное выдавливание стаканов вращающимся рельефным пуансоном

• Автор: Сергеев, Михаил Ксенофонтович
• Шифр специальности: 05.03.05
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2001
• Место защиты: Нижний Новгород
• Количество страниц: 188 с. : ил

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

Глав& Г Анализ состояния вопроса.

Задачи исследования

1.1. Прогрессивное направление обработки материалов давлением с технологически активным трением

1.2. Процессы выдавливания

1.3. Предельная деформация

1.4. Напряженно-деформированное состояние , и энергосиловые параметры

1.5. Контактное трение и смазка

1.6. Макро- и микроструктура материала. Распределение твердости

1.7. Пластическое формоизменение материала
Выводы. Постановка задач исследования
Глава 2. Анализ существующих и разработка новых методик, предназначенных для исследования процесса комбинированного обратного выдавливания
2.1. Методика исследования предельной деформации
2.2. Штамповал оснастка и методика исследования напряженного состояния и силовых параметров при комбинированном обратном выдавливании стаканов .........., :
2.3. Анализ аналитических зависимостей для расчета давления при выдавливании полых деталей
2.4. Методика определения коэффициента внешнего трения при обратном выдавливании
2.4.1. Определение коэффициента зрения мщкду торием пуансона
и деформируемым материалом

2.4.2. Определение коэффициента трения на рабочей поверхности
матрицы
2.5. Методика исследования микро- и макроструктуры стаканов, выдавленных по схемам ОВ и КОВ, и распределение твердости
2.6. Методика исследования пластического формоизменения материала заготовки
Выводы
Глава 3. Результаты исследования процесса комбинированного .обратного выдавливания стаканов вращающимся пуансоном
3.1. Предельная деформация. Анализ зависимости предельной деформации от показателя схемы напряженного состояния
3.2. Результаты экспериментального исследования энергосиловых затрат при обратном выдавливании стаканов
3.2.1. Влияние схемы деформирования (ОВ и КОВ) на энергосиловые затраты при выдавливании стаканов
3.2.2. Влияние макрорельефа торцевой поверхности пуансона и дна матрицы-выталкивателя на интенсивность напряжений
на пуансоне
3.2.3. Влияние степени деформации в очаге деформации под пуансоном на интенсивность напряжений
3.2.4. Зависимость контактных напряжений а, и т от показателя г)
3.2.5. Результаты определения коэффициента трения при выдавливании стаканов по схемам ОВ и КОВ
3.2.6. Расчет давления при обратном выдавливании стаканов
3.3. Экспериментальное исследование зависимости между твердостью и интенсивностью напряжений деформаций
3.3.1. Микро- и макроструктура медных образцов и стаканов, полученных обратным выдавливанием
3.3.2. Результаты замеров твердости стаканов, полученных выдавливанием по схемам ОВ и КОВ

3.3.3. Построение зависимости между твердостью и интенсивностью
напряжений и деформаций
3.4. Оценка сдвиговой деформации при выдавливании стаканов по схемам ОВ и КОВ
3.5. Применение результатов исследований при разработке технологического процесса толкателя дизельного двигателя
3.5.1. Определение геометрических параметров толкателя
3.5.2. Результаты оценки энергосиловых затрат при ХОШ толкателя дизельного двигателя по сравниваемым вариантам
Выводы
Глава 4. Обсуждение результатов исследования процесса .комбинированного обратного выдавливания деталей типа стаканов
4.1. Предельная деформация и напряженно-деформированное
состояние стали и свинца
4.2'. Влияние степени деформации и схемы деформирования (ОВ и КОВ) на энергосиловые затраты при выдавливании деталей типа стаканов
4.3. Зависимость интенсивности напряжений на пуансоне от макрорельефа торцевой поверхности пуансона и дна матрицы-выталкивателя
4.4. „Закономерности изменения внешнего трения при выдавливании стаканов по схемам КОВ и ОВ с различным макрорельефом
4.5. Обоснование выбора аналитической зависимости для определения давления при обратном выдавливании стаканов
4.6. Закономерности распределения интенсивности напряжений и

деформаций при выдавливании стаканов по схемам ОВ и КОВ
4.6.1. По высоте стаканов
4.6.2. В очаге деформации
4.6.3. Интенсивность упрочнения заготовки в очаге деформации

такте с деформируемым материалом; Л'/тр х хода - момент сил трения на торце пуансона при холостом ходе; с/ - диаметр пуансона; Р - сила деформирования.
Учитывая, что момент сил трения на торце пуансона при холостом ходе весьма незначителен, выражением для момента сил трения при холостом ходе можно пренебречь. В таком случае формула для определения р примет следующий вид
2,97 М г
Ит.„=т • (2.4.1.2)

где Рг п - коэффициент трения на торце пуансона.
Момент сил трения на торце пуансона р.) определяли, используя
уравнение баланса моментов относительно оси вращения винта по формуле (2.2.15)
Момент трения, обусловленный трением в винтовой паре, определяли по формуле (2.2.16), пользуясь которой коэффициент трения р винтовой пары, определяли по его максимальному значению
(м1 И У (24ЛЗ>
где Р - осевая сила при выдавливании стакана без кручения пуансона (схема ОВ).
После преобразования уравнений (2.2.15)- (2.4.1.3) получим
4^-гр 0бр = Л/Кр — Ркр Ь, (2.4.1.4)
где I - коэффициент, равный 1. = — + р гв .

2.4.2. Определение коэффициента трения на рабочей поверхности матрицы
Коэффициент внешнего трения на рабочей поверхности матрицы, т.е. между поверхностью внутренней полости матрицы и образцом (наружной