Исследование влияния параметров режима резания и режущего инструмента с учетом интенсивности напряженно-деформированного состояния в зоне стружкообразования на устойчивость процесса резания

• Автор: Арфауи, Амор Бен Салах
• Шифр специальности: 05.03.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1985
• Место защиты: Ленинград
• Количество страниц: 222 c. : ил

I. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ

1.1. Переменные силы резания при колебаниях

1.2. Причины возникновения вибрации и критерий устойчивости при резании металлов

1.3. Формулировка задач исследования

< П. ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕШО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ

МЕТАЛЛА, ПРЕВРАЩАЕМОГО В СТРУЖУ ПРИ ОБРАБОТКЕ

РЕЗАНИЕМ *
2.1. Способ определения и основные свойства кривых деформационного упрочнения при сжатии и растяжении
2.2. Экспериментальное определение кривых деформационного упрочнения при сжатии и растяжении

2.3. Характер зависимости между напряжениями и деформациями в процессе резания

Ш. МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ХАРАКТЕРИСТИК СИЛЫ РЕЗАНИЯ

ПРИ ТОКАРНОЙ ОБРАБОТКЕ (ТОЧЕНИИ)
3.1. Экспериментальное определение зависимости силы резания от скорости резания и переднего
и заднего угла инструмента
3.2. Определение величины изменения силы резания при изменении параметров режима резания и режущего инструмента

3.2.1. Определение величины изменения силы резания
при изменении скорости резания
3.2.2. Определение величины изменения силы резания при изменении переднего и заднего угла инструмента
3.3. Учет характера силы сопротивления при исследовании динамики процесса резания . . •
3.3.1. Экспериментальное определение силы сопротивления при относительном колебательном движении резца и заготовки
3.3.2. Определение зависимости силы сопротивления от параметров режима резания при радиальном движении резца
3.3.3. Учет характера силы сопротивления при исследовании автоколебаний в процессе резания 1

1У. АНАЛИЗ ДИНАМИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ МЕТАМОРЕЖЯЦЕГО СТАНКА
ОРИЕНТИРОВАННОЙ ПО НАПРАВЛЕНИЮ
4.1. Нелинейное уравнение колебаний в системе с
одной степенью свободы
4.2. Анализ устойчивости автономной системы при наличии нелинейного демпфирования
4.3. Анализ системы с одной степенью свободы ориентированной по направлению в линейном приближении
4.4. Исследование устойчивости системы с двумя степенями свободы, ориентированной по направлению

У. КРИТЕРИИ УСТОЙЧИВОСТИ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ВИБРАЦИИ ПРИ ТОКАРНОЙ ОБРАБОТКЕ
5.1. Экспериментальное определение параметров технологической системы токарного станка 1К62
5.1.1. Определение жесткости узлов станка
а) Определение жесткости суппорта
б) Определение жесткости суппорта с установленным динамометром УДА-1200
в) Определение жесткости заготовки
5.2. Определение собственной частоты логарифмического декремента, приведенных масс и коэффициен-тов сил сопротивления, пропорциональных скорости элементов колебательной системы
■ 5.2.1. Определение собственной частоты колебаний и логарифмического декремента элементов колебательной системы
5.2.2. Определение величин приведенных масс и коэффициентов сил сопротивления
5.3. Расчет критериев устойчивости в направлении системы суппорта
5.4. Экспериментальное исследование вибрации при токарной обработке
ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ
ЛИТЕРАТУРА
ПРИЛОЖЕНИЕ I
ПРИЛОЖЕНИЕ П
ПРИЛОЖЕНИЕ Ш

на величину + &/UL. Тогда положение главных осей, определяемое углом трения р , также будет изменяться. Главные оси будут поворачиваться относительно начального положения на угол + р . Вместе с главными осями будет поворачиваться и плоскость скалывания,Д длина плоскости скалывания, вследствие чего угол скалыванияß1 изменяется на величину ±р от значения ОС до значения ОС% , а величина относительной деформации изменяется на величину + д£ . Величина интенсивности напряжения (эа остается постоянной. О влиянии отдельных параметров на величину интенсивности деформации говорилось выше. Теперь определим, какие параметры влияют на величину изменения интенсивности деформационного состояния при изменении скорости резания. Для этого определим величину изменения коэффициента трения и относительные деформации. Коэффициент трения р изменяется от flmax Д° fJLmin > где
Р - tgß; ртах= tq (ß+üfl)'>
Р min ~ tg (ß - Др)•
Тогда
/W-fimü, = Ц - ■ (3.9)
Следовательно,
то Siribß
Относительная деформация С изменяется от значения £тах до 6/ntni где
6та/- ,
€min= <£“&£■•
Тогда
£тах ~ £ min - (ё + &&) ~(£ ~&£) ~ % & £>
а при значении переднего угла f= О значение д£ определяется
&Р , (2.10)
äjUcos2p