Разработка и исследование шьющих модулей к гибким системам швейного оборудования

• Автор: Лисова, Елена Алексеевна
• Шифр специальности: 05.02.13
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2005
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 164 с. : ил.

* ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1 ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР И ЗАДАЧИ

ИССЛЕДОВАНИЯ

1Л Современный взгляд на швейные гибкие производственные

системы.,

1.2 Гибкие системы швейного оборудования

-С' 1.2.1 Адаптация рабочих характеристик оборудования к условиям

производства

1.2.2 Принцип модульности при создании многооперационного

швейного оборудования

1.2.3 Интеграция МША в структурные формы ГПС

1.3 Структуры швейных машин неавтоматического действия
Ф 1.4 Процесс взаимодействия рабочих органов швейных машин и
обеспечение надежности рабочего процесса
Выводы по главе
ГЛАВА 2 РАЗРАБОТКА СТРУКТУРЫ ШЫОЩИХ МОДУЛЕЙ
НЕАВТОМАТИЧЕСКОГО ДЕЙСТВИЯ
. 2.1 Постановка проблемы
2.2 Структура механических систем шьющих модулей
2.3 Структура унифицированного шьющего модуля к швейным
многооперационным агрегатам
2.4 Обеспечение точности при базировании шьющего модуля на
рабочем месте МША
2.5 Методика расчета узла стыковки шыощего модуля
2.5.1 Общие положения
2.5.2 Характеристика конструкционных материалов стыковочной
муфты
2.5.3 Расчет передачи усилий во фрикционных муфтах

2.5.4 Расчет сил трения во фрикционных муфтах
2.6 Расчеты конструктивных узлов шьющего модуля
^ 2.6.1 Расчет инерционной массы маховика
2.6.2 Исследование динамики шыощего модуля на этапе пуска и
останова
2.7 Исследование работы узла стыковки к механическому приводу
2.7.1 Нагрузки, действующие на механический привод
2.7.2 Нагружение привода, адаптированного к нагрузкам кручения
^ 2.7.3 Колебания системы привода с учетом демпфирования
2.7.4 Крутильные колебания двухмассовой системы привода
Выводы по главе
ГЛАВА 3 ИССЛЕДОВАНИЕ РАБОЧЕГО ПРОЦЕССА ШЫОЩИХ
МОДУЛЕЙ (лабораторные испытания)
3.1 Постановка испытаний рабочего процесса
ф 3.2 Оптимизация рабочего процесса шьющих модулей
3.2.1 Выбор критериев оптимизации, факторов и уровней
варьирования
3.2.2 Планирование эксперимента
3.3 Определение оптимальных значений параметров рабочего
процесса
^ Выводы по главе
ГЛАВА 4 МЕТОД ОЦЕНКИ НАДЕЖНОСТИ РАБОЧЕГО
ПРОЦЕССА (производственные испытания)
4.1 Гибкие системы швейного оборудования
4.2 Метод оценки надежности рабочего процесса шьющих модулей
4.2.1 Методика оценки надежности рабочего процесса шыощих
ф модулей
4.3 Организация работы шьющих модулей в многооперационных
швейных агрегатах
Выводы по главе

ГЛАВА 5 ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПО
РЕЗУЛЬТАТАМ ПРОВЕДЕННЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ И
• РАЗРАБОТОК
5.1 Экономическая эффективность от повышения надежности
рабочего процесса швейного оборудования
5.2 Экономическая эффективность от внедрения разработанных
гибких систем швейного оборудования
Выводы по главе
* ОБШИЕ ВЫВОДЫ
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
ПРИЛОЖЕНИЯ
характеристик" взаимодействующих элементов, условий на поверхностях трения, механических и микрогеометричсских характеристик.
Геометрические размеры ведомых элементов выбирают в зависимости от размеров ведущих элементов.
Ведомые элементы, как правило, изготавливаются комбинированными. Силы трения в таких элементах реализуются фрикционными накладками.
2.5.4 Расчет сил трения во фрикционных муфтах
При вычислении сил трения, возникающих между контактирующими элементами фрикционной муфты, будим исходить из представлений о молекулярно-механической природе внешнего трения.
Известно, что передача вращающего момента с помощью фрикционного взаимодействия между ведомым и ведущим элементами возможна только в тех случаях, если вращающий момент будет меньше или равен моменту силы трения покоя. Для повышения надежности передачи вращающего момента обычно его величина М„р задается меньше момента трения покоя М„
Мп = ксцМ„р (2.15)
где кш =1,3-4,4 -коэффициент запаса сцепления для фрикционных передач.
Прижимное усилие можно вычислить, рассчитав момент силы трения. Из теории внешнего трения следует, что возникающий между взаимодействующими телами момент силы трения будет зависеть от геометрического очертания этих тел.
Момент силы трения зависит от ее величины и конструкции передачи. Из (2.15) можно получить усилие прижатия ведущего и ведомого элементов:
N = ксц1'Д (2.16)
где Г,- передаваемое с помощью фрикционной передачи усилие.
Коэффициент трения зависит от материалов взаимодействующих тел.
При прижатии взаимодействующих элементов с силой N происходит их упругая деформация, в результате чего образуется контурная площадь контакта