Струйная мельница с цилиндрической камерой помола

• Автор: Старчик, Юлия Юрьевна
• Шифр специальности: 05.02.13
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2009
• Место защиты: Белгород
• Количество страниц: 165 с. : ил.

ГЛАВА 1 НАПРАВЛЕНИЯ РАЗВИТИЯ И СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ ПОРОШКОВ

1.1 Анализ направлений создания и совершенствования оборудования для помола

1.2 Анализ направлений развития струйной помольной техники

1.3 Обоснование выбора предлагаемого конструктивно-технологического решения мельницы с цилиндрической помольной камерой и схемы технологических цепей ее работы в замкнутом цикле

1.4 Цель и задачи исследований

1.5 Выводы

ГЛАВА 2 МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ

КОНСТРУКТИВНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ

ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ КАМЕРЫ ПОМОЛА

2.1 Основные предпосылки и положения

2.2 Математическое описание поля скоростей энергоносителя в цилиндрической камере помола
2.3 Математическое описание поля скоростей энергоносителя
в конической части камеры помола
2.4 Математическое описание движения частицы материала, порождаемое энергоносителем в цилиндрической части камеры
помола
2.4.1 Уравнение динамики движения частицы
2.5 Выводы
ГЛАВА 3 МЕТОДИКИ ПРОВЕДЕНИЯ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ЛАБОРАТОРНОЙ ПОМОЛЬНОЙ УСТАНОВКИ
3.1 Основные положения экспериментальных исследований
3.2 Описание экспериментального оборудования и средств контроля
3.3 Характеристика исследуемого материала
3.4 План многофакторного эксперимента
3.5 Выводы
ГЛАВА 4 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ СТРУЙНОЙ МЕЛЬНИЦЫ С ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ КАМЕРОЙ ПОМОЛА
4.1 Поисковые эксперименты
4.2 Влияния исследуемых факторов на производительность мельницы
4.2.1 Анализ уравнения регрессии £)=/(п; Уп, У„б, ДО
4.2.2 Анализ уравнения регрессии 5'=/('и; К» Уоб> Н0
4.2.3 Анализ уравнения регрессии Ы=Дп; Уп, У0в, Нк)
4.3 Анализ зернового состава готового продукта
4.4 Определение рационального режима работы мельницы
4.5.Выводы
ГЛАВА 5 ПРОМЫШЛЕННОЕ ВНЕДРЕНИЕ
ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
ПРИЛОЖЕНИЯ

В настоящее время в различных отраслях промышленности подвергается помолу свыше миллиарда тонн порошков. Применительно к промышленности строительных материалов следует отметить, что качество таких порошков напрямую зависит от их дисперсности и степени очистки от посторонних примесей. Поэтому развитие возможностей производства новых видов высококачественных изделий на их основе напрямую связано с совершенствованием существующего и созданием нового оборудования и технологий для тонкого и сверхтонкого измельчения.
Исследователи и производственники хорошо знают, что с ростом дисперсности готового продукта производительность процесса помола материалов резко снижается при одновременном повышении энергозатрат, а, начиная с некоторой, предельной для различных материалов дисперсности, дальнейшее измельчение становится весьма затруднительным [87]. Кроме того, с повышением тонкости порошков поведение его частиц обнаруживает качественно новые стороны. Очевидно, слишком развитая удельная поверхность сверхтонких порошков приводит благодаря силам аутогезии к появлению агломератов частиц. Это влечет за собой снижение производительности помольных агрегатов вследствие залипания частичек материала на футеровке корпуса и рабочих органах агрегатов [63, 93].
Одновременно с ростом тонкости помола возрастает поверхность контакта веществ и скорость растворения материалов, сокращается продолжительность схватывания и увеличивается прочность вяжущих материалов, а также в зависимости от степени дисперсности изменяется цвет пигментов и наполнителей [16, 50].
Важной научной задачей является устранение противоречий между необходимостью увеличения производительности оборудования для высококачественного тонкого измельчения и требованиями

Изменение элементарного объема можно записать выражением:
с1У - 7ГГг{£)(1г . (2.20)
Согласно расчетной схемы (рис 2.2) можно записать, что:
г (г) = Я0 + г • ^8. (2.21)
С учетом (2.21) соотношение (2.20) можно привести к следующему виду:
ЯУ = + 2 • ■ ск. (2.22)
Если учесть, что изменение объема энергоносителя в единицу времени представляет собой объемный расход О (м3/с) прокачиваемый сепаратором, получим:

а--*. (2.23)
и далее если учесть, что
№'2>=|' <2-24)
тогда отнесенное к элементарному промежутку времени соотношении (2.22) примет вид :
(ЗУ ,п ^ б{2
— = л(К0 + — (2.25)
ш ш
Использование выражений (2.23) и (2.24) позволяет найти формулу для определения 2 - компоненты скорости энергоносителя в рассматриваемой зоне:
Г Т (2) (
Щ <2'26>
При определении тангенциальной составляющей скорости
энергоносителя в зоне II будем исходить из предположения о квазитвердом вращении воздушного потока, а именно будем предполагать, что в верхней точке камеры помола выполняется соотношение:
и9{2г) = а>(г)-К2, (2.27)