Основы структурно-конструктивной адаптации швейного оборудования к условиям функционирования

• Автор: Сучилин, Владимир Алексеевич
• Шифр специальности: 05.02.13
• Научная степень: Докторская
• Год защиты: 2000
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 303 с. : ил.

Содержание.
Введение
1. АНАЛИЗ ЛИТЕРАТУРНЫХ ИСТОЧНИКОВ
2. ПУТИ СНИЖЕНИЯ ИЗНАШИВАНИЯ УЗЛОВ ТРЕНИЯ ИСПОЛНИТЕЛЬНЫХ МЕХАНИЗМОВ
2.1. Условия нагружения и изнашивания узлов трения челноков швейных машин
2.2. Применение явления избирательного переноса в узле трения челнока
2.3. Износные испытания челноков в режиме избирательного переноса
2.4. Применение магнитной жидкости в узле трения челнока
2.5. Условие нагружения и изнашивания узлов трения с возвратноповоротным движением деталей
2.6. Разработка узлов трения с подачей смазки силами инерции
2.6.1. Теоретические исследования подачи смазки силами инерции звеньев механизма
2.7. Разработка узлов трения с температурным регулятором режима смазывания
2.8. Применение магнитной жидкости в узлах трения с возвратным движением деталей
Выводы
3. ПУТИ ПОВЫШЕНИЯ РАБОТОСПОСОБНОСТИ ИСПОЛНИТЕЛЬНЫХ МЕХАНИЗМОВ
3.1. Структура механизмов пружинного типа швейных машин
3.1.1. Типовой механизм перемещения материала
3.2. Структурная адаптация механизма перемещения материала к условиям функционирования
3.2.1. Механизм перемещения материала с горизонтальными пружинами в узле прижимной лапки
3.2.2. Механизм перемещения материала с горизонтальными пружинами и копиром в узле прижимной лапки
3.2.3. Механизм перемещения материала с горизонтальной пружиной и электромагнитным регулятором в узле прижимной лапки.

3.2.4. Основы теории силовых воздействий в механизмах пружинного типа
3.3. Структура исполнительных механизмов с упругими звеньями для разгрузки узлов трения
3.3.1 .Условия нагружения исполнительных механизмов
3.3.2. Исследование влияния скоростного режима исполнительных механизмов на нагружение главного вала машины
3.4. Исследование взаимодействия рабочих органов швейных машин с игольной ниткой
3.5. Ускоренные испытания изнашивания исполнительных механизмов
3.6. Влияние износа исполнительных механизмов на рабочие характеристики машины
3.7. Метод и средство определения сил инерции звеньев механизмов машин
3.8. Основы теории силового воздействия упругого звена на характеристики механизма
3.9. Адаптация исполнительных механизмов к изменению скоростного режима
Выводы
4. РАЗРАБОТКА МЕХАНИЧЕСКИХ ПРИВОДОВ, АДАПТИРОВАННЫХ К НАГРУЗКАМ КРУЧЕНИЯ
4.1. Структура и нагружение типового механического привода технологических машин
4.2. Структура и нагружение привода, адаптированного к нагрузкам кручения
4.3. Конструкция адаптированного к скручиванию привода
4.4. Теория работы и крутильные колебания привода
4.5. Этап пуска привода
4.6. Этап останова привода
4.7. Колебания системы привода с учетом демпфирования
4.8. Разработка унифицированных приводов к многооперационным швейным агрегатам
4.9. Работа типового привода швейных полуавтоматов
4.10. Использование инерционных накопителей энергии в унифицированных приводах швейных полуавтоматов
4.10.1. Теоретическое описание работы инерционного накопителя энергии
4.11. Метод определения приведенного момента инерции звеньев машины
4.12. Разработка унифицированного привода к технологическим машинам неавтоматического действия
4.12.1. Теория работы унифицированного привода
Выводы
5. КОНЦЕПЦИЯ РАЗРАБОТКИ АДАПТИВНОГО ШВЕЙНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
5.1. Адаптация рабочих характеристик технологического оборудования к условиям производства
5.2. Принцип модульности при создании многооперационного швейного оборудования
5.3. Области применения гибких систем оборудования
5.4. Классификация швейных гибких систем оборудования

п ~ 2500 мин1 главного вала; от = 60x10“3 кг - массе системы физического маятника со шпуледержателем; / = 60 х ] О 3 м - расстоянии ОК; р-10х 1СГ3 м - радиусе инерции маятника; угол а был равен 15°. Значение Кп составило 0,42 Я, Я1 - всего 0,06 Я. Угол ал, отражающий собственные параметры маятника, был менее 1°, что практически можно не учитывать. Угол ал определялся при предварительном заклинивании шпуле-держателя и свободном размещении маятника на его оси. В этом случае не оказывали влияние масса шпуледержателя и его силы трения.
Ударное воздействие челночного крючка на шпуледержатель изучалось на основе метода сохранения момента количества движения, широко применяемого при решении динамических задач.
Исследования с помощью стробоскопического эффекта показали, что имеет место годограф сил инерции шпуледержателя. Направления сил инерции в точках 1 и 3 обеспечивают колебания шпуледержателя в пределах зазоров относительно точки М.
В момент соударения деталей челнока (рис. 2.6) возникают силовые импульсы 5/і и Яу2, которые изменяют параметры исследуемой системы. Начальными параметрами системы являются угловые скорости челночного крючка (ох-пп/30 и шпуледержателя ®2 = 0, где п - частота вращения челнока. Известными являются и моменты инерции 1У и 12 (її включает массы челночного крючка и вала с зубчатым колесом, связанного с ним; /2 включает массы шпуледержателя, шпульки с ниткой и шпульного колпачка).
Момент ударного воздействия челночного крючка на шпуледержатель можно описать системой уравнений
(2.14)
После преобразования системы получаем зависимости