Совершенствование технологического процесса подготовки прямогонных фракций нефти для трубопроводного транспорта

• Автор: Рогалев, Максим Сергеевич
• Шифр специальности: 05.02.13
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2009
• Место защиты: Тюмень
• Количество страниц: 130 с. : ил.

Раздел 1. Анализ аварийности промысловых продуктопроводов Западной Сибири и состояния первичной перегонки нефти
1.1. Анализ аварийности промысловых продуктопроводов Западной Сибири
1.2. Анализ состояния первичной перегонки нефти
1.2.1. Анализ теоретических основ процесса ректификации
1.2.2. Анализ причин снижения глубины отбора светлых фракций нефти
при ее первичной перегонке
1.2.3. Анализ существующих способов повышения глубины отбора светлых фракций нефти при ее первичной перегонке
Выводы раздела
Раздел 2. Аналитические исследования влияния давления и поверхностных явлений на основные факторы процесса первичной перегонки нефти
2.1. Установление связи между производитеьностыо и давлением ректификационной колонны
2.2. Влияние давления на основные факторы процесса ректификации в атмосферной колонне
2.3. Влияние давления и температуры на процесс массопередачи между паровой и жидкой фазами на контактных устройствах ректификационной колонны
2.3.1 Зависимость коэффициента диффузии от температуры и давления
в системе ректификации
2.3.2. Зависимость эффективного расстояния массопередачи от температуры и давления в системе ректификации

2.3.3. Зависимость поверхности массопередачи от температуры и давления в системе ректификации
2.3.4. Зависимость плотности паровой фазы от температуры и давления
в системе ректификации
2.3.5. Зависимость времени контакта паровой и жидкой фаз на тарелках
от температуры и давления в системе ректификации
2.3.6. Зависимость массопередачи между паровой и жидкой фазами на контактных устройствах от температуры и давления в системе ректификации
2.4. Влияние поверхностных явлений на процессы массопередачи между паровой и жидкой фазами на контактных устройствах и выкипания
легких фракций из кубового остатка атмосферной колонны
Выводы раздела
Задачи экспериментальных исследований
Раздел 3. Методика проведения экспериментальных исследований
3.1. Описание методики экспериментальных исследований влияния повышения давления на производительность и четкость погоноделения в атмосферной колонне
3.2. Описание методики экспериментальных исследований по эффективности использования поверхностно-активных веществ в процессе кипения нефти и ее прямогонных фракций
3.3. Описание методики экспериментальных исследований по воздействию выбранного поверхностно-активного веществаа на процесс разрушения водонефтяной эмульсии
Раздел 4. Результаты проведенных экспериментальных исследований и их
анализ
4.1. Экспериментальных исследований по влиянию повышения давления на производительность и четкость погоноделения в атмосферной колонне

4.2. Исследования воздействия поверхностно-активных веществ на процесс кипения нефти и ее прямогонных фракций
4.2.1. Выбор поверхностно-активного вещества для проведения исследований
4.2.2. Результаты исследования влияния Меп(11СОО)т на поверхностное натяжение на границе раздела фаз углеводород — воздух
4.2.3. Результаты проведения серии разгонок нефти и ее прямогонных фракций с Меп(КСОО)га на аппарате АРНС Э и АРН
4.3. Экспериментальных исследований воздействия Меп(11СОО)т на процесс разрушения водонефтяной эмульсии
4.3.1. Результаты исследования влияния сЙББоЬ/ап 3359 и Меп(11СОО)т
на поверхностное натяжение на границе раздела фаз углеводород - вода
4.3.2. Результаты исследования действия сИббой/эп 3359 и Меп(КСОО)т
на процесс осаждения воды из водонефтяной эмульсии
Выводы раздела
ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
Акт о промышленном внедрении результатов диссертационной работы

Для вывода зависимости производительности от давления выражается объемный расход паровой фазы в расчетном сечении из формулы (2.2):
Д2 = (2.3)
71 • О)
Далее приравниваются выражения (2.1) и (2.3) к-0-О1 ... Т 0.101 <5 „ф_
22.4-—(2.4) 273 Р Мпф. У ’
Из (2.4) выражается массовый расход паровой фазы в расчетном сечении:
_ 71' о)' О -М„ф 1 273 Р =0)-Р1-Мпф л • 273
п,> 4 '22.4* Г 0.101 Г 4-22.4-0.101 ’
л-211)
где — = 94
4-22.4-0
СПФ=94.72-т'0-^ф-Р (2.5)
Выражение массового расхода паровой фазы в расчетном сечении через производительность имеет вид:
&п.ф =Я'Уп.Ф.> (2.6)
где Q - производительность ректификационной колонны, кУс; уп ф
массовая доля паровой фазы расчетного сечения ректификационной колонны.