Снижение вибрации и шума исполнительных механизмов швейных машин путем совершенствования их конструкций

• Автор: Уранбилгээ, Чойдон
• Шифр специальности: 05.02.13
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2007
• Место защиты: Иваново
• Количество страниц: 175 с. : ил.

1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ И ПОСТАНОВКА

ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1Л. Условия работы и анализ виброакустических характеристик промышленных швейных машин

1.2. Обзор методов и средств снижения вибрации и шума промышленных швейных машин

1.3. Выводы по главе и постановка задачи исследования

2. КИНЕМАТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ МЕХАНИЗМА

ТРАНСПОРТИРОВАНИЯ ТКАНИ

2.1. Кинематический анализ механизма транспортирования ткани швейной машины 697 класса

2.2. Кинематический анализ механизма транспортирования ткани

с приводом от трехцентрового кулачка

2.2.1. Определение геометрических параметров кулачка

2.2.2. Кинематическое исследование механизма с качающейся вилкой
2.3. Заключение
3. ДИНАМИКА МЕХАНИЗМА ТРАНСПОРТИРОВАНИЯ ТКАНИ
3.1. Собственные колебания в механизме транспортирования ткани
3.2. Вынужденные колебания в механизме транспортирования ткани
3.3. Выводы по главе
4. АНАЛИЗ ВИБРАЦИОННОЙ АКТИВНОСТИ МЕХАНИЗМОВ ШВЕЙНОЙ МАШИНЫ
4.1. Выбор и обоснование динамической модели привода исполнительных механизмов швейной машины
4.2. Определение виброакустических характеристик привода исполнительных механизмов швейной машины
4.2.1. Определение возмущающих воздействий
4.2.2. Уравнение вынужденных колебаний и его решение

4.2.3. Анализ результатов расчетов
4.3. Экспериментальное исследование звукового давления, излучаемого механизмами швейной машины 697 кл
4.4. Выводы по главе
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
ПРИЛОЖЕНИЯ
I. Кинематический анализ механизма транспортирования ткани
1.1. Алгоритм кинематического анализа механизма базовой конструкции
1.2. Алгоритм кинематического анализа механизма с трехцентровым кулачком
1.3. Программа исследования механизма базовой конструкции
1.4. Программа исследования механизма с трехцентровым кулачком
1.5. Зависимость изменения координат среднего зуба рейки
(базовой конструкции)
1.6. Зависимости изменения углового перемещения, первой и второй передаточных функций вала цепи подъема
рейки (базовой конструкции)
1.7. Зависимость изменения координат среднего зуба рейки
(с трехцентровым кулачком)
1.8. Зависимости изменения углового перемещения и первой передаточной функций вала цепи подъема рейки
(с трехцентровым кулачком)
II. Динамический анализ механизма транспортирования ткани
2.1. Программы расчета собственных частот динамических моделей
2.2. Программа расчета амплитуд виброскоростей
III. Динамический анализ привода исполнительных механизмов швейной машины
3.1. Граничные условия, условия сопряжения и частотные

уравнения для моделей 4
3.2. Программы расчета собственных частот крутильных
колебаний динамических моделей
3.3. Программа расчета составляющих амплитуд виброперемещений
и виброскоростей инерционных элементов
3.4. Расчетные значения составляющих амплитуд виброскоростей сопровождающих колебаний, вызванных сопротивлением прижимной лапки, изменением приведенных моментов инерции масс звеньев и составляющих амплитуд виброскоростей, вызванных периодичностью процесса (базовый вариант)
3.5. Расчетные значения составляющих амплитуд виброскоростей
чисто вынужденных колебаний (базовый вариант)
3.6. Расчетные значения составляющих амплитуд виброскоростей сопровождающих колебаний, вызванных сопротивлением прижимной лапки, изменением приведенных моментов инерции масс звеньев и составляющих амплитуд виброскоростей, вызванных периодичностью процесса (с трехцентровым кулачком)
3.7. Расчетные значения составляющих амплитуд виброскоростей
чисто вынужденных колебаний (с трехцентровым кулачком)

У3 =Ч'2П
У3=Ч»2П',
(3.9)
где у/г - угловое перемещение коромысла.
С учетом (3.7) ....(3.9) условие (3.6) принимает вид:
(с - т^р2)(П')2 + Ар2 В сечении х, =/,:
Хи =1 )-GJ Хл (х =1 )-сХ (х =1 ) = 0. (3.10) 0Ч 0 О7 р 0 4 0 О7 2 4 2 г’ 4
у (X =/ ) = о,
2 V 2
(3.11)
‘1ХС[ХХ2^-ПЧ =У- (3-12>
Подставляя в обозначенные условия (3.5), (3.10)...(3.12) выражения соответствующих функций форм, получим
вхЩ1{)+ву{к}х)=0, в{Щкх1х)+охкхи{кх1х)-в2к2 = 0,
> + ~ С2Ю2Ч = °’
ВД2) + С25(Щ + /)/(у2)Ц

АА-Ар2 Ат—-0 а
• С/ —соэ-^- + (Я')2 эт-^Ц/и /?2 - с)) +
р а

+сПХв2Цк212) + с2и(к2Г) + о2У(к2Г)) = о,

(с - тУ)(ВТ(к212) + СМКО + 2>Л*А)) - 51п— +

+ЕАк2В и(к1) + ЕАк2СШ1) + ЕА кЮ 5(* / ) = 0.
2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 '
(3.13)
Аналогично изложенному выше, частотное уравнение получим, приравняв нулю определитель из коэффициентов при неизвестных
А ,В ,Э ,В ,С ,0
о’ Г 1’ 2’ 2’
Раскрывая граничные условия и условия сопряжения для модели, представленной на рис.3.1.3, получим несколько иную систему уравнений для определения частот собственных колебаний системы и коэффициентов форм: