Исследование и усовершенствование кулачковых батанных механизмов ткацких машин СТБ(У) всех типоразмеров с целью расширения ассортиментных возможностей

• Автор: Романов, Павел Геннадьевич
• Шифр специальности: 05.02.13
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2010
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 174 с. : ил.

СОДЕРЖАНИЕ
Введение
Глава 1. Литературный обзор
1.1 Б атанные механизмы
1.2 Законы движения, применяемые в кулачковых приводах
1.3 Процесс прибоя
1.4 Динамика батанных механизмов
Глава 2. Влияние различных параметров ткацкой машины типа СТБ(У)
на положение опушки формируемой ткани
2.1 Влияние зевообразующего механизма на положение опушки
ткани
2.2 Влияние на положение опушки ткани угла зева и положения
опушко держателя
2.3 Определение параметров взаимодействия берда и опушки
ткани в начальный момент прибоя
2.4 Влияние угла зева и перетяжки его ветвей на величину и направление суммарного вектора натяжения ткани
Глава 3. Определение условий требуемых батанному механизму для
тканеформирования
3.1 Технологические требования к условиям формирования ткани заданной плотности на ткацкой машине типа СТБ(У).
3.2 Методика определения линейного перемещения берда
батанных механизмов
3.3 Определение перемещения берда как функции угла качания
батана ткацкой машины типа СТБ(У)
3.4 Определение силы прибоя в зависимости от технологических параметров
3.5 Методика определения работы, требуемой батанному механизму для формирования единичного элемента ткани £
3.6 Требования к величине инерционного момента, запасенного
батаном, для формирования ткани заданного ассортимента
Глава 4. Разработка автоматизированного кинематического анализа ку-
лачково-коромыслового привода батанного механизма при дискретеном
задании закона движения
4.1 Кинематика кулачково-коромыслового механизма
4.2 Вычисление угла давления в кулачково-коромысловом ме-ханизме
4.3 Вычисление радиусов кривизны профиля кулачка .
4.4 Вычисление контактных напряжений -

Глава 5. Динамический анализ работы батанных механизмов ткацикх машин типа СТБ(У) на основе модульного принципа
5.1 Модульный принцип
5.2 Обоснование выбора типоразмера батанного модуля
5.3 Анализ геометрических параметров батанного модуля, влияющих на положение центра удара берда по опушке ткани
5.4 Расчет динамической модели батанного модуля
5.5 Анализ результатов расчета динамических моделей
5.6 Исследование функции кинематического возбуждения бата-
на с целью совершенствования его динамических характеристик
Выводы
Литература
Приложение
Введение
В настоящее время мировая тенденция в развитии ткацкого оборудования связана с высокоскоростными ткацкими машинами (ТМ), осуществляющими прокладывание уточных нитей с помощью гибких рапир или воздуха. Несмотря на эту тенденцию, ТМ, на которых прокладывание уточных нитей осуществляется малогабаритным прокладчиком утка (ТМ типа СТБ и СТБ(У)), являются наиболее универсальными по сравнению с машинами, использующими другие способы прокладывания утка. В настоящее время отечественное машиностроение выпускает только ТМ типа СТБ(У) всех заправочных ширин. Текстильные фабрики, как в России, так и в странах ближнего зарубежья оснащены, в основном, ТМ типа СТБ и СТБ(У). Кроме этого, имеется ряд тканей, которые могут быть выработаны только на ТМ, использующих этот способ прокладки уточных нитей.
Анализ работы ТМ типа СТБ и СТБ(У) показал, что имеются возможности повышения их производительности и расширения ассортимента вырабатываемых тканей. В связи с этим, перед отечественным текстильным машиностроением стоят задачи по дальнейшему совершенствованию этого типа оборудования.
Совершенствование необходимо проводить по двум направлениям: модернизация существующего парка ТМ и создание машин нового третьего поколения. Новое поколение таких ТМ должно иметь более высокую производительность по сравнению с существующими ТМ типа СТБ и СТБ(У). Производительность должна увеличиваться плавно по мере увеличения заправочной ширины ТМ. Кроме того, они должны иметь большую надежность и долговечность, как наиболее ответственных механизмов, так и всей машины в целом.
Для решения поставленных выше задач требуется более глубокое изучение работы ТМ типа СТБ и СТБУ и постоянное совершенствование методов расчета их основных механизмов и узлов.
При изучении работы ТМ и проектировании как машины в целом, так и отдельных ее механизмов, следует использовать системный подход и модульный принцип. Системный подход предполагает рассмотрение ТМ как совокуп-

и вида зевов, типа их симметрии, расстояний от грудницы до точки прибоя утка, от центра полета прокладчика утка до оси 1-ой ремизки и т.д. и т.п.
Таким образом на положение опушки оказывают влияние конструктивные параметры конструкционно-заправочной схемы ТМ. Исследуем влияние на величину смешения ТОТ изменения длины переднего зева Ха~Хв (1зев), расстояния от центра полета прокладчика до оси ведущей ремизки ЦПУ- Хв (Лізев) и угла зева азт от 10° до 36° (рис. 2.1.7), используя приведенный выше алгоритм. Результаты исследования 4-х случаев значений параметров положения грудницы, линии заступа и глазков галев ремиз представлены на рис. 2.1.8-2.1.10, где линиями 2,3 показано геометрическое место точек положения ТОТ в зоне точки прибоя утка, а линиями 1,4 в зоне полета прокладчика при нахождении 1 -ой от грудницы ремизки вверху и внизу соответственно.
Рис. 2.1.