Исследование закономерностей трения первого рода в силовом контакте многовалковых клетей для методологии проектирования высокоэффективных станов холодной прокатки

• Автор: Горшков, Игорь Константинович
• Шифр специальности: 05.02.13
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2001
• Место защиты: Череповец
• Количество страниц: 125 с.

ОГЛАВЛЕНИЕ.

Введение
Глава 1. Актуальность исследования закономерностей трения первого рода в силовом контакте многовалковых клетей широкополосных станов холодной прокатки
1.1. Проблема трения первого рода в межвалковом контакте многовалковых клетей станов холодной прокатки
1.2. Методы анализа проблемы трения первого рода при проектировании высокоэффективных клетей станов холодной прокатки
1.3. Анализ методов расчета тангенса угла наклона межвалкового усилия
к плоскости, проходящей через оси валков
1.3.1. Анализ методов определения tgfi в клетях с приводом через опорные валки
1.3.2. Методика определения угла // в клетях с традиционным приводом через рабочие валки
1.4. Теоретическое определение коэффициента трения покоя в контакте
прокатных валков
Выводы к главе
Глава 2. Разработка конструкции лабораторного стенда для определения коэффициента трения покоя, методики проведения экспериментов и обработки их результатов
2.1. Разработка конструкции лабораторного стенда, моделирующего условия трения в межвалковом контакте широкополосных станов холодной прокатки
2.1.1. Основные требования, предъявляемые к конструкции лабораторного стенда
2.1.2. Описание конструкции лабораторного стенда

2.2. Разработка методики проведения экспериментов
2.2.1 Алгоритм проведения эксперимента
2.2.2. Методика расчета коэффициента трения покоя по экспериментальным данным
2.3. Проведение полного факторного эксперимента с учетом эффектов
парного взаимодействия, получение эмпирической зависимости
Выводы по главе
Глава 3. Экспериментальное исследование процесса трения в силовом контакте валков натурной модели
3.1. Исследование особенностей процесса пробуксовки валков
3.2. Получение экспериментальной регрессионной зависимости коэффициента трения покоя от параметров работы натурной модели
3.3. Зависимость коэффициента трения покоя от параметров работы натурной модели
3.3.1 Влияние на коэффициент трения покоя нормального напряжения
3.3.2. Влияние на коэффициент трения покоя скорости вращения валков
3.3.3. Влияние на коэффициент трения покоя концентрации эмульсола
3.3.4. Влияние на коэффициент трения покоя отношения диаметра
приводного валка к диаметру холостого валка
Выводы по главе
Глава 4. Применение результатов исследования для оптимизации режимов прокатки и для совершенствования конструкций многовалковых клетей широкополосных станов
4.1. Принципы прокатки в многовалковых клетях широкополосных
станов, исключающие возникновение пробуксовки
4.2. Учет фактора пробуксовки при проектировании высокоэффективных многовалковых рабочих клетей
4.3. Разработка способа прокатки в клетях «кварто» с приводом через опорные валки, исключающего возможность пробуксовки валков

4.4. Разработка способа прокатки в клетях «кварто» с приводом через
рабочие валки, исключающего возможность пробуксовки валков
Выводы по главе
Заключение (общие выводы по диссертации)
Литература
Приложения

Рис. 1.5. Схема поверхности твердого тела: 1 - макроотклонения, 2 -волнистость, 3 - шероховатость.
Волнистость поверхности характеризуется размерами отклонений - шагом волны и ее высотой. Обычно шаг волны изменяется от 1 до 10 мм, а высота от нескольких до нескольких сотен микрометров. Форма волнистости близка к синусоиде. Причиной возникновения волнистости служат, как правило, низкочастотные колебания при обработке детали [26].
Шероховатость - это микроотклонения геометрического профиля волнистой поверхности от геометрической формы. Эти отклонения по сравнению с размером волн характеризуются меньшим шагом. Шероховатость поверхности может быть обусловлена геометрией обрабатывающего инструмента, его износом и другими факторами при обработке поверхности. Шероховатость характеризуется высотой микронеровностей с помощью стандартных показателей (Ка, Кг, Ктах), а также количеством их на базовой длине с помощью показателя Рс [27].
При соприкосновении двух стальных валков вследствие отклонений их поверхностей от правильной геометрической формы контактирование осуществляется не на номинальной площади (равной произведению ширины площадки сплющивания 2-Ъ на длину контакта валков В), а только по ее части. В соприкосновение обычно входят самые высокие микронеровности, суммарную площадь контакта которых называют фактической площадью касания [22].