Холодное обратное выдавливание латунных заготовок плоско-конусным пуансоном

• Автор: Нгуен Куанг Ман
• Шифр специальности: 05.02.09
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2013
• Место защиты: Тула
• Количество страниц: 124 с. : ил.

ОГЛАВЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ

1. ОБЗОР ИССЛЕДОВАНИЙ ПРОЦЕССА ХОЛОДНОГО

ВЫДАВЛИВАНИЯ

1.1. Особенности процесса холодного выдавливания

1.2. Классификация схем объемной штамповки

1.3. Методы анализа процессов обработки металлов давлением..

1.4. Основные выводы и постановка задач исследования

2. ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА ОБРАТНОГО ВЫДАВЛИВАНИЯ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

2.1. Постановка задачи расчета процесса обратного выдавливания методом конечных элементов
2.2. Сведение о программе БЕГОЯМ-ЗБ
2.3. Исследование и моделирование процесса обратного холодного выдавливания
2.4. Определение сходимости полученных результатов
2.5. Вывод
3. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ НА СИЛОВЫЕ РЕЖИМЫ ПРИ ОБРАТНОМ ВЫДАВЛИВАНИИ
3.1. Силовые режимы
3.2. Неоднородность интенсивности деформации и сопротивления материала пластическому деформированию в стенке поковки
3.3. Повреждаемость материала при обратном выдавливании
3.4. Выводы
4. ПРАКТИЧЕСКОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ
ИССЛЕДОВАНИЙ
4.1. Проектирование технологических операций на базе применения холодного выдавливания
4.2. Исходные данные для проектирования технологического
процесса изготовления латунной охотничьей гильзы
4.3. Расчет технологических режимов
4.4. Разработка штамповой оснастки для обратного выдавливания.
4.5. Использование результатов исследований
4.6. Выводы
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ
ПРИЛОЖЕНИЕ
ПРИЛОЖЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ
В настоящее время Социалистическая Республика Вьетнам уверенно идёт по пути развития и индустриализации своей экономики, одной из важнейших отраслей которой является машиностроение. Современные отрасли машиностроения постоянно нуждаются в полуфабрикатах и деталях, к которым предъявляются высокие требования по качеству, связанные с физико-механическими свойствами, геометрической точностью изготовления, шероховатостью поверхности и рядом других параметров. Большое количество практически важных вопросов, касающихся холодного обратного выдавливания, в настоящее время достаточно хорошо изучены и основные результаты сведены в справочники и пособия. Тем не менее, проектирование новых и оптимизация существующих технологических процессов приводит к необходимости решения новых конкретных задач с учётом их специфики.
Исследуемые процессы холодного обратного выдавливания относятся к прогрессивным методам обработки металлов давлением и позволяют значительно уменьшить расход материалов на изделие, повысить точность заготовок, производительность труда и снизить трудоемкость изготовления благодаря использованию высоких степеней деформаций. Однако использование в технологических циклах операций холодного выдавливания требует очень точного выбора режимов деформирования, геометрии рабочего инструмента, смазочных материалов, определенного сочетания механических и пластических свойств заготовки.
Таким образом, актуальной задачей является теоретическое обоснование рациональных технологических режимов операции холодного обратного выдавливания прутковых заготовок, обеспечивающих снижение материалоемкости, заданное качество и сокращение сроков подготовки производства новых изделий.

рассматривается справедливым на некотором достаточно малом временном отрезке А/. Вводятся следующие допущения:
- весь материал в рассматриваемом объеме V находится в пластическом состоянии;
- значение интенсивности напряжений ои = . (as - сопротивление
материала пластической деформации), в рассматриваемый момент времени, задано (или вычислено) по известному с предыдущего шага решению в соответствии с уравнением состояния (2.10);
- на текущем шаге решения задачи ускорение материала не изменяется, а плотность материала в процессе всего периода деформирования остается неизменной и принимается равной ее начальному значению.
На контактной поверхности касательное напряжение трения определяется по закону Прандтля
т*=рт, ; (2.17)
где р - коэффициент трения по напряжению текучести ( 0 < р < 1) иногда
коэффициент р называют фактором трения. Величина принимается
осредненной, а коэффициент р - постоянным, по всей поверхности контакта.
Функционал полной мощности, эквивалентный системе уравнений с учетом принятых допущений для статической задачи принимает следующий вид
J = ol£udV + LlтivsdS-f;vdS , (2.18)
Г -5,
где - известное напряжение на поверхности тела.
Согласно принципу Журдена, действительное поле скоростей, в отличие от всех кинематических возможных, сообщает функционалу полной мощности минимальное значение.
Для класса функций, минимум функционала (2.18) должен быть найден, соответствующих условию несжимаемости. При численном решении