Упрочнение затворов запорных вентилей виброударным припеканием металлических порошков

• Автор: Завистовский, Сергей Эдуардович
• Шифр специальности: 05.02.08
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Минск
• Количество страниц: 267 c. : ил

0ГЛАВЛЕНР1Е

1. ВВЕДЕНИЕ

2. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

2.1. Условия работы и виды износа затворов запорных вентилей химических установок

2.2. Анализ конструкций и оценка работоспособности запорных вентилей в некоторых средах производства синтетического волокна

2.3. Материалы и методы упрочнения и восстановления уплот-

нительных поверхностей запорной арматуры

2.4. Обоснование возможности применения методов порошковой металлургии для нанесения покрытий на уплотнительные

поверхности арматуры

2.5. Анализ методов активирования процесса спекания и при-пекания покрытий из металлических порошков
2.6. Цель и задачи исследования
3. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ СПОСОБА НАНЕСЕНИЯ ПОКРЫТИЙ ПРИПЕКАНИЕМ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ПОРОШКОВ В УСЛОВИЯХ ИНТЕНСИФИЦИРОВАННОГО СИЛОВОГО АКТИВИРОВАНИЯ ПРОЦЕССА
3.1. Выбор технологических приемов вибрационного активиро-

вания процесса припекания порошковых покрытии
3.2. Аналитическое определение режимов виброударной обработки покрытий
3.3. Оценка эффективности использования способа виброударного припекания порошковых покрытий
3.4. Общие закономерности уплотнения порошкового слоя в условиях виброударного припекания покрытий
3.5. Выводы
4. ИССЛЕДОВАНИЕ СПОСОБА ВИБРОУДАРНОГО ФОРМОВАНИЯ МЕТАЛЛИ-

ЧЕСКИХ ПОРОШКОВ И ПОРОШКОВЫХ ПОКРЫТИЙ
4.1. Экспериментальное оборудование. Материалы и образцы
4.1.1. Виброзадающая аппаратура
4.1.2. Материалы и образцы
4.1.3. Регистрирующая аппаратура
4.2. Отработка режимов виброударного формования металлических порошков
4.3. Исследование закономерностей уплотнения порошка под действием вибрации
4.4. Исследование кинетики виброударного припекания порошковых покрытий . . ; 100 .
4.5. Оценка влияния параметров припекаемого покрытия на величину динамического коэффициента
4.6. Взаимосвязь основных технологических параметров процесса получения высокоплотных порошковых покрытий НО .
4.7. Выводы
5. ИССЛЕДОВАНИЕ ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ПРИПЕЧЕННЫХ ПОРОШКОВЫХ ПОКРЫТИЙ
5.1. Дюрометрическое исследование покрытия
5.2. Исследование прочностных свойств покрытий
5.3. Исследование напряженного состояния покрытий . . 1.33 ,
5.4. Исследование сопротивления покрытий к образованию за-диров Д4р . .
5.5. Триботехническое исследование покрытий Д46 . ,
5.6. Исследование коррозионной стойкости покрытий . . Д49 , .
5.7. Выводы 1.33.
6. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ И ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ УПРОЧНЕНИЯ И ВОССТАНОВЛЕНИЯ УПЛОТНИТЕЛЬНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ КОРПУСОВ ЗАПОРНЫХ ВЕНТИЛЕЙ И ЕЕ ТЕХНИКО- ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ

6.1. Технологические основы способа виброударного индукционного припекания порошковых покрытий на уплотнительные поверхности запорной арматуры 1Ь7 ,
6.2. Разработка опытно-промышленной установки и оснастки
6.3. Разработка типового технологического процесса упроч-| нения и восстановления уплотнительных поверхностей
корпусов вентилей
6.4. Расчет экономической эффективности от использования технологии упрочнения и восстановления уплотнительных поверхностей вентилей Ду=20 мм
6.5. Выводы
7. ВЬЮОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ
ЛИТЕРАТУРА
ПРИЛОЖЕНИЕ

Характер согласования колебании детали и пуансона при выходе колебательной системы на стационарный режим показана на рис. 3.4 Динамическую схему процесса виброударного формования порошковых покрытий можно представить в виде (.рис.3.5). Реализация виброударного режима предполагает
^-2т)2 {3.2)
где )/ - частота колебания детали;
vg - частота колебания пуансона.
Таким образом, дифференциальное уравнение движения пуансона между соударениями имеет вид
+ sinqx^/?f =Р Sin fcOft +%) ( 3 3 )

где Х2 - ускорение движения пуансона;

2 - скорость движения пуансона;
- коэффициент трения в скользящих сопряжениях движущегося пуансона;
Р - амплитуда гармонического воздействия детали.
Закон движения де талії
xt=crt £,'п(со£ + где 67/ - амплитуда колебания детали;
X/ - координата положения детали;
tOf - циклическая частота колебания детали
сО, (3.5“)
)f - частота вынужденных колебаний детали.
В момент соударения движение пуансона подчиняется уравнению
( 3 64 )
т2хд + sin дх2 hf + с,хг -Рsin (cdf t + где X2 - координата положения пуансона.
Решение дифференциальных уравнений (.3.3,3 6 ) позволяет найти закон движения пуансона под действием внешней гармонической силы.
Однако, выявление требуемой зависимости режимов виброударной