Совершенствование технологии шпиндельной обработки деталей при уплотнении шлифовального материала внешним давлением

• Автор: Зверовщиков, Анатолий Владимирович
• Шифр специальности: 05.02.08
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2004
• Место защиты: Пенза
• Количество страниц: 270 с. : ил.

ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
1. АНАЛИТИЧЕСКИЙ ОБЗОР ФИНИШНЫХ МЕТОДОВ ОБРАБОТКИ ДЕТАЛЕЙ СВОБОДНЫМ АБРАЗИВОМ
1.1. Галтовочный метод обработки деталей ,12
1.2. Вибрационный метод обработки деталей
1.3. Центробежно-ротационная обработка поверхностей деталей
1.4. Турбоабразивная обработка поверхностей деталей
1.5. Магнитно- абразивная обработка поверхностей деталей
1.6. Финишная обработка деталей уплотненным шлифовальным
материалом
1.7. Полирование деталей в среде шлифовального материала
ОБОСНОВАНИЕ ВЫБРАННОГО НАПРАВЛЕНИЯ РАБОТЫ
И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ
2. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ КИНЕМАТИЧЕСКИХ И ДИНАМИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ШЛИФОВАЛЬНОГО # МАТЕРИАЛА ПРИ УПЛОТНЕНИИ В КАМЕРЕ ВНЕШНИМ
ДАВЛЕНИЕМ
2.1. Принципиальные схемы новых способов камерной абразивной обработки
2.1.1 Шпиндельная абразивная обработка деталей в камере при уплотнении шлифовального материала давлением на эластичные стенки камеры
2.1.2 Шпиндельная обработка поверхностей деталей при уплотнении шлифовального материала путем циклического погружения деталей в
л камеру
2.1.3 Шпиндельная обработка деталей в полировальной камере с эластичными стенками
2.2. Исследование характера движения абразивных частиц и их динамического воздействия на обрабатываемые поверхности
2.3. Исследование контактного взаимодействия частиц шлифовального материала с обрабатываемой поверхностью
2.3.1 Анализ напряженного состояния шлифовального материала
2.3.2 Характеристики напряженного состояния абразива в камере
2.4. Определение основных технологических параметров шпиндельной абразивной обработки
2.4.1.Определение внешнего давления на эластичные стенки камеры73
2.4.2 Определение глубины погружения деталей в камеру со шлифовальным материалом
2.4.3 Давление на обрабатываемые поверхности при циклическом погружении деталей в шлифовальный материал
ВЫВОДЫ
3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ ШПИНДЕЛЬНОЙ АБРАЗИВНОЙ ОБРАБОТКИ
3.1. .Оборудование, приборы и методика проведения экспериментальных исследований
3.1.1 Оборудование и приборы для исследования производительности обработки
3.1.2 Методика экспериментальных исследований производительности обработки
3.2. Исследование влияния технологических факторов на съем металла
3.2.1 Обработка закаленных прядильных колец

3.2.2 Обработка незакаленных стальных колец
3.2.3 Обработка латунных деталей
3.3. Влияние микрогеометрии абразивных частиц на производительность обработки. Силы и мощность резания
3.4. Тепловые явления при шпиндельной обработке и исследование влияния жидкостной среды на интенсивность съема металла
ВЫВОДЫ
4. ИССЛЕДОВАНИЕ КАЧЕСТВЕННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ОБРАБОТАННОЙ ПОВЕРХНОСТИ И ФОРМИРОВАНИЯ СВОЙСТВ ПОВЕРХНОСТНОГО СЛОЯ
4.1. Исследование влияния технологических факторов на шероховатость поверхности
4.1.1 Формирование шероховатости поверхности на закаленных
, прядильных кольцах
4.1.2 Формирование шероховатости на стальных незакаленных поверхностях деталей
4.1.3 Исследование формирования шероховатости поверхности на латунных деталях
4.1.4 Исследование влияния технологической жидкости на шероховатость поверхности
4.2. Профилограммы и микрорельеф поверхности после шпиндельной обработки
4.3. Исследование микроструктуры, микротвердости и остаточных напряжений в поверхностных слоях обработанных деталей
4.4. Точностные характеристики поверхностей деталей при шпиндельной абразивной обработке
ВЫВОДЫ

Постоянные интегрирования находятся из начальных условий. Например, предположим, что при £ = 0 частица находится на расстоянии го от оси 2 и не двигается вдоль радиуса, т.е.
X - Г0, X = 0.
Тогда получим систему уравнений:

Г0 — С "*■ С2
Andl ра
0 = юд(с,-с2)
3 Рк
2d0.p0(k>+(*l)
Или после преобразований найдем:

1 . 6 R
с, = —[г0 Н н
2 n-dlP" 2d ара(к2 -со^)соа

1 г
С2 = -•['Ь +
6 R

n-dlpa 2rfepe(**- (2.7)
Изучим движение частицы за время одного цикла уплотнения. За период колебания среднее значение sin kt = 0. Предположим, что сила R пренебрежимо мала, т е. R=0. Тогда система уравнений (2) примет вид:
[х-2(длу-(О2лх = 0 [j/- 2адх-&1у
Для решения системы дифференциальных уравнений (2.7) преобразуем их к одному уравнению высшего порядка. Для этого найдем производные от 1-го уравнения системы (2.7):
х - 2сод • у - (й2лх
Из 2-го уравнения системы (2.7) выразим у:
у = -2(0ах + (£>1у.