Повышение технологических возможностей автоматизированной доводки прецизионных деталей ТРА путем управления выходными параметрами процесса

• Автор: Кравченко, Геннадий Ильич
• Шифр специальности: 05.02.08
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2002
• Место защиты: Омск
• Количество страниц: 182 с. : ил

СОДЕРЖАНИЕ
Введение

I. Анализ состояния вопроса, задачи исследований

1.1. Функциональное назначение и технические требования к деталям типа «золотник», «плунжер» ТРА.

1.2. Роль механизма процесса доводки в формировании выходных параметров.

1.3. Установление влияния исходных характеристик методов обработки с бесцентровым способом базирования

на их технологические возможности:

1.3.1. Общие подходы к определению кинематических характеристик способов с бесцентровым базированием в процессе обработки.
1.3.2. Анализ формирования выходных характеристик процесса бесцентрового шлифования.
1.3.3. Выявление определяющих факторов процесса суперфиниширования на выходные параметры.
1.3.4. Анализ закономерностей формирования выходных характеристик процессов плоской и бесцентровой доводки.
1.4. Определение влияния технологических условий бесцентровой доводки на технологические возможности процесса.
1.5. Принципы управления точностью геометрической формы обрабатываемой поверхности процесса доводки.
1.6. Место процесса бесцентровой доводки в числе финишных методов обработки.
1.7. Выводы.
1.8. Цель и задачи исследования.
II. Выявление закономерностей формирования точностных характеристик процесса бесцентровой доводки с учетом кинематики процесса.
2.1. Общие положения.
2.2. Анализ формирования траектории движения детали и ее уклонения от прямой при скрещивающихся осях доводящих валиков.
2.3. Установление траектории движения детали и ее уклонения от прямой при пересекающихся осях доводящих валиков, лежащих в одной плоскости.
2.4. Сравнительный анализ технологических возможностей схем процесса бесцентровой доводки при различном взаимном расположении доводящих валиков.

2.5. Обоснование точностных параметров доводящих поверхностей на основании закономерностей изменения кинематических характеристик процесса.
2.6. Выводы.
III. Деформации и напряжения в системе «деталь - доводящая поверхность» и их роль в формировании выходных характеристик процесса бесцентровой доводки.
3.1. Уточнение задачи. Основные допущения.
3.2. Силовой анализ технологической схемы бесцентровой доводки.
3.3. Расчет угла наклона обрабатываемой детали к осям доводящих валков.
3.4. Зависимости для общего случая первоначального касания сжимаемых тел в одной точке.
3.5. Расчет напряженного состояния и деформированного состояния в зоне контакта «прижимной нож - обрабатываемая деталь».
3.6. Расчет напряженного состояния и деформированного состояния в зоне контакта «доводящий валик - обрабатываемая деталь».
3.7. Расчет интенсивности съема материала припуска.
3.8. Выводы.
IV. Экспериментальное подтверждение основных выходных параметров процесса бесцентровой доводки, выявленных в результате теоретических исследований.
4.1. Цель и задачи экспериментальных исследований, общая концепция проведения экспериментов.
4.2. Стенд для исследования выходных параметров процесса бесцентровой доводки.
4.3. Подтверждение закономерностей формирования траектории движения детали в процессе обработки.
4.4. Проверка характеристик длины линии касания детали с доводящими валиками в процессе обработки.
4.5. Установление зависимости = 60 + 2 ■/§(—• Ц
4.6. Экспериментальное определение коэффициента трения /тр в процессах доводки.
4.7. Экспериментальное исследование закономерностей интенсивности съема припуска при бесцентровой доводке.

Используя значения (1.8) в формуле (1.7), находим:
у = 8іпгр-
[ 8їпгр
Аг2Соз/] (Кв + г0 )Соя іуСоз р
Бт2 Р

± V(д. + /-о )2Л'И V + 2(7?в + Г0 )(Дг3 - Д/-3Со/(у/) + Дг32 - ДГ;

~ БтР ^ (^й + г° + Лгз ^ ~ I- Аг2 + (Л _ Да (/?. + г0 )Со.у у/
г = У АеР +
Дш/? Бтр По формуле (1.2) аналогично вычисляем:
(1.9)
у0 = Дш2/?
(Яв +Г0 )С05 jfCosP ± (/?е+Г0) ^
Д/и2/?

*0 = ДО ’ -
{Яв+г())Соїцг
Д/и/?
(1.10)
Вычитая из уравнения (1.9) значение уравнений (1.10), получим: Ду = -Аг2СозР + Д/я/?
V(Л + /Ь )2 V + 2(/?в + г0 )(Дг3 - Аг2Со$ у/)
±^(лв+ й) ? Мп ¥ + ^гъ ~ 2

Если член в квадратной скобке умножить и разделить на сумму корней, то после приведения подобных подучим окончательное выражение:

2[Дг3 - Д/'2Со.у Ау = -АггСовр---------------------------------------------- *рГ-----------------------------------------. (1.11)
1 Яб + 'Ь
в нашем случае ошибки радиуса по сравнению с его номиналом малы, поэтому отбросим члены, содержащие квадрат ошибки, получим:
• Д г2 Д/я(/? +1//)+ Дг3 Д/я/?

Д/я і//
Дг = АУ^Р + -2-.

(1.12)
Перемещение Ду совместно с ошибкой мгновенного радиуса в процессе шлифования создают суммарное мгновенное перемещение центра вращения заготовки:
Дг2Д/я(/? + уг)+ Дк3Д/л/?
Ду*=Дг,--
Д/и у/
(1.13)