Основы совершенствования триботехнических характеристик тяжелонагруженных опор и подшипников скольжения

• Автор: Приходько, Виктор Маркович
• Шифр специальности: 05.02.04
• Научная степень: Докторская
• Год защиты: 2004
• Место защиты: Ростов-на-Дону
• Количество страниц: 404 с. : ил.

Глава 1. Современное состояние вопроса и задачи исследования

1.1. Способы повышения несущей способности подшипников скольжения

1.2. Современное состояние теории и расчета подшипников скольжения. Математические модели гидродинамической смазки

в системах с плавлением ползуна или направляющей

1.3. Современные представления теории смазки в подшипниках скольжения с пористыми вкладышами
1.4. Современное состояние теории и расчета подшипников скольжения, имеющих неоднородную рабочую поверхность (на примере моторно-осевых подшипников МОП)
Глава 2. Математическая модель прогнозирования оптимального профиля опорной поверхности упорного и радиального подшипников с учетом сил инерции
2.1. Разработка метода прогнозирования оптимального профиля неподвижной части упорного подшипника с учетом нелинейных факторов

2.1.1. Уравнения движения и граничные условия

2.1.2. Автомодельное решение задачи

2.1.3. Выводы

2.2. Разработка метода прогнозирования оптимального профиля неподвижной части упорного подшипника с учетом нелинейных факторов и экспоненциальной зависимости вязкости от давления
2.3. Математическая модель прогнозирования оптимального профиля опорной поверхности радиального подшипника с учетом нелинейных факторов
2.3.1. Основные уравнения и граничные условия
2.3.2. Автомодельное решение задачи
2.3.3. Определение несущей способности подшипника
2.3.4. Выводы
2.4. Нелинейные эффекты воздействия вязко-пластичной смазки на шип радиального подшипника скольжения с оптимальным профилем опорной поверхности
2.4.1. Основные уравнения и граничные условия
2.4.2. Точное автомодельное решение для определения несущей способности подшипника
2.4.3. Выводы
2.5. Математическая модель прогнозирования оптимального профиля опорной поверхности радиального подшипника с учетом нелинейных факторов и экспоненциальной зависимости вязкости
от давления
2.5.1. Автомодельное решение задачи
2.6. Нелинейные эффекты воздействия вязко-пластичной смазки на шип радиального подшипника скольжения с оптимальным профилем опорной поверхности при экспоненциальной зависимости вязкости и предельного напряжения сдвига от

давления
2.6.1. Автомодельное решение задачи
2.6.2. Выводы
2.7. Выравнивание и минимизация плотности температурного поля рабочей поверхности упорного подшипника с учетом нелинейных факторов
2.7.1. Постановка задачи. Основные уравнения и граничные условия
2.7.2. Автомодельное решение задачи
2.7.3. Выводы
2.8. Разработка радиального подшипника скольжения с температуровыравнивагощим контуром поверхности
2.8.1. Постановка задачи. Основные уравнения и граничные условия
2.8.2. Автомодельное решение задачи
2.8.3. Выводы
Глава 3. Теоретическое исследование пространственного напряженно-деформированного состояния пористого вкладыша
3.1. Физическая постановка задачи
3.2. Задача о напряженном состоянии обоймы
3.3. Задача о напряженном состоянии пористого вкладыша под действием деформации обоймы
3.4. Напряженное состояние пористого вкладыша под действием гидродинамического давления
Глава 4. Математическая модель гидродинамической смазки, образующейся при плавлении прилегающей нагруженной опорной поверхности радиального подшипника, с учетом нелинейных
факторов
4.1. Теоретическая модель гидродинамической смазки, полученной расплавом опорной поверхности радиального подшипника, без учета сил инерции
4.1.1. Уравнения движения и граничные условия
4.1.2. Асимптотическое решение задачи

инерционных сил уже при значениях модифицированного числа Рейнольдса
К =0,1.
А.К. Никитиным и С.С. Савченковой проведено теоретическое и ^ экспериментальное исследование пористого подшипника конечной длины с
подачей смазки через поры вкладыша [141-143]. Впервые применяются линейные уравнения Навье-Стокса для описания движения смазки в зазоре. Исходя из этих уравнений и закона Дарси для течения смазки в пористом вкладыше, решается линейная задача для пористого подшипника конечной длины в предположении, что скорость смазки на торцах, открытых в атмосферу, равна скорости смазки в сплошном подшипнике. В нелинейной постановке гидродинамический расчет однородного пористого подшипника конечной длины (рис. 1.10) был рассмотрен Н.Б. Толпинской в работах [144-145]. Расчету неоднородных пористых подшипников конечной длины (рис.1.11) посвящены работы К.С. Ахвердиева и Е.С. Подрезова [146, 147]. В этих работах пористый вкладыш считается однослойным с постоянной # толщиной. Исследованию работы многослойных пористых подшипников
конечной длины с подачей смазки через поры вкладыша (рис. 1.12) посвящены работы К.С. Ахвердиева и Г.И. Ибадуллаева [148-150]. В этих работах предполагается, что многослойный вкладыш имеет постоянную толщину.
Гидродинамический расчет пористого подшипника переменной толщины бесконечной и конечной длин приводится в работах [151-157]. Здесь также предполагается, что пористый вкладыш является однослойным.
Таким образом, анализ существующих работ показывает, что до настоящего времени в известной нам литературе недостаточно отражены вопросы исследования работы пористых радиальных подшипников при тяжелонагруженных режимах работы.
При тяжелонагруженных режимах работы пористых подшипников, • особенно - многослойных, нарушаются условия гидродинамического