Методы расчета рабочих параметров и математическое моделирование гидродинамической электропроводящей смазки подшипников скольжения

• Автор: Лагунова, Елена Олеговна
• Шифр специальности: 05.02.02, 05.13.18
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2010
• Место защиты: Ростов-на-Дону
• Количество страниц: 201 с. : ил.

ОГЛАВЛЕНИЕ
Введение

Глава 1. Анализ современного состояния вопроса и задачи исследования

1.1. Современное состояние теории и расчета подшипников скольжения

1.2. Основные задачи исследования

Глава 2. Разработка математической модели электропроводной смазки упорных подшипников скольжения, работающих на ньютоновских и неньютоновских смазках

2.1. Метод расчета упорного подшипника, работающего на

электропроводящей вязко-упругой смазке с учетом сил инерции и влияния магнитного поля

2.2. Метод гидродинамического расчета упорного подшипника,

работающего на электропроводящей смазке при наличии магнитного и электрического полей
2.3. Математическая модель прогнозирования оценки влияния напряженности электрического поля и магнитной индукции на рабочие характеристики упорного подшипника, работающего на электропроводящей смазке в турбулентном режиме трения, с учетом зависимости вязкости и электропроводимости от температуры
2.4. Математическая модель прогнозирования влияния напряженности электрического поля и магнитной индукции на рабочие характеристики и устойчивость работы упорного подшипника, работающего на
электропроводящей смазке в нестационарном режиме трения
Глава 3. Разработка математической модели электропроводной смазки радиальных подшипников скольжения
3.1. Гидродинамический расчет радиального подшипника при наличии электромагнитного поля
3.2. Гидродинамический расчет радиального подшипника при наличии электромагнитного поля с учетом зависимости вязкости и электропроводимости от температуры
3.3. Гидродинамический расчет радиального подшипника при наличии электромагнитного поля с учетом нелинейных факторов
3.4. Математическая модель прогнозирования влияния электромагнитного поля на устойчивость работы радиального подшипника, работающего на электропроводящей смазке
3.5. Гидродинамический расчет радиального подшипника, работающего на электропроводящей вязкопластичной смазке при наличии электромагнитного поля
Глава 4. Решение задач плоской и пространственной магнитогидродинамической (МГД) теории смазки с учетом влияния течения смазки на электрические и магнитные поля
4.1. Магнитогидродинамическое обобщение классической модельной задачи Н.П. Петрова для подшипника со смазкой конечной электрической проводимости
4.2. Методика расчета упорного подшипника на основе решения связанной (стационарной) магнитогидродинамической задачи о движении смазки в тонком слое между двумя наклонными плоскостями
4.3. Физическая и математическая модели гидродинамического контакта жесткого цилиндра с полуплоскостью с учетом пьезовязкости и условий Прандтля-Хопкинса
4.3.1. Магнитогидродинамический аналог уравнения Рейнольдса в задаче о смазке жестких цилиндров в установившемся режиме
4.3.2. Магнитогидродинамическое обобщение условий Прандтля-Хопкинса и Свифта-Стибера
Глава 5. Экспериментальная оценка основных теоретических результатов
5.1, Стенд для испытания радиальных подшипников, работающих на различных типах электропроводящих смазок при наличии внешнего магнитного поля
5.2 Методика исследований радиальных подшипников
5.3 Измерение момента сил трения

5.4. Определение режима трения
5.5. Опытные смазочные материалы, обладающие электропроводящими
свойствами
5.6. Анализ результатов эксплутационных исследований
Общие выводы
Библиографический список
Приложение №1

Р'(1) = 0, ?(1) = 0, м(1) = 0, 1 = 0 (2.1.17)

Решение задачи (2.1.16>—(2.1.17) находится непосредственным
интегрированием. В результате имеем:
С2 С2ев°д сУ°е
502 Д02(1 + е3°) ВД + е*)
-_ +В20)еКае _ (-Су* +С[+еВоВ1)ев°ен*д
в; + В;(ев° -1) Д2(с"“ -1)

Из условия постоянства расхода ]у с1д = 0, получаем, что

~ В2(2ев° -1-е2В°)

1 -2е2*+Д,еа*-Я0+4--2’
и Я = <{д)В.д.

х)=щШ + +*К' - г))
Для определения гидродинамического давления уравнение
+ д + Кеад + КеД = -- + -- (2.1.19)
ах ах ах п (х) п (х)
итерируется численно при следующих граничных условиях

р = ~т & 1 при х = 0, х = 1;

Яе —£ + Яе 0 — = 0 (2.1.20)
аЬг я!х
где последнее условие (2.1.20) означает, что смазка поступает в подшипник при полной релаксации упругого компонента деформации.
Разложим в ряд правую часть уравнения (2.1.19)
С, С,
к (х) (1 + ух)
- = С1(1-2ух+Зу2х2 + 0(х3)),