Разработка и исследование опор жидкостного трения современных тяжелых машин

• Автор: приходько, Олег Борисович
• Шифр специальности: 05.02.02
• Научная степень: Докторская
• Год защиты: 1983
• Место защиты: Краматорск
• Количество страниц: 628 c. : ил

С0ДЕР1А НИЕ

Основные обозначения
1. Основные направления современного развития гидродинамической теории смазки и постановка задачи исследований (состояние вопроса)
1.1. Исходные уравнения гидродинамической теории
смазки и граничные условия
1.2. Методы реализации исходных уравнений гидродинамической теории смазки
1.3. Методики исследований и расчетов опор жидкостного трения
Выводы по главе и постановка задачи исследований
2. Исходные уравнения гидродинамической теории смазки и определение величин, характеризующих основные параметры опор жидкостного трения
2.1. Определение величин, характеризующих основные параметры исследуемых элементарных областей
опор жидкостного трения
2.1.1. Несущая способность
2.1.2. Координаты главного вектора гидродинамических давлений
2.1.3. Мощность, затрачиваемая на преодоление сил вязкого сдвига
2.1.4. Расход смазывающего вещества
2.1.5. Мощность, затрачиваемая на прокачку смазывающего вещества (в случае гидростатических опор)

2.1.6. Жесткость слоя смазывающего вещества, разделяющего сопрягаемые поверхности скольжения
2.2. Определение величин, характеризующих основные
параметры опор жидкостного трения
2.2.1. Несущая способность
2.2.2. Координаты главного вектора
2.2.3. Мощность, затрачиваемая на преодоление сил вязкого сдвига
2.2.4. Расход смазывающего вещества
2.2.5. Мощность, затрачиваемая на прокачку смазывающего вещества (для случая гидростатических и гибридных опор жидкостного трения)
2.3. О явлениях, имеющих место в нерабочих областях
опор жидкостного трения
Выводы и предложения по главе
3. Техническое оснащение экспериментальных работ, проводимых по исследованию опор жидкостного трения
3.1. Оборудование для экспериментальных исследований опор жидкостного трения
3.1.1. Стенд для исследований плоских гидростатических подушек
3.1.2. Стенд для испытаний упорных гидростатических
и гидродинамических подшипников
3.1.3. Стенд для испытаний гидростатических опорных подшипников с частичным углом охвата
3.1.4. Универсальный стенд для исследований опорных гидродинамических и гидростатических подшипников
3.1.5. Станок-стенд для исследований гидростатических

шпиндельных опор тяжелых станков
3.1.6. Стенд для исследований гидростатических опор, устанавливаемых вместо опорных валков на жестких балках по всей длине бочек рабочих валков
в клетях прокатного оборудования
3.1.7. Стенд для испытаний узлов систем питания гидростатических опор
3.1.8. Электромоделирующая установка
3.2. Измерение и контроль толщины слоя смазывающего
вещества, разделяющего сопрягаемые поверхности опор скольжения
3.2.1. Малогабаритный индуктивный датчик П-образного
типа
3.2.2. Индуктивный датчик чашечного типа
3.2.3. Индуктивный Ш-образный датчик
3.2.4. Индуктивный датчик трансформаторного типа
3.2.5. Емкостный датчик
3.3. Измерение и контроль давлений в слое смазывающего вещества, разделяющего сопрягаемые поверхности опор, работающих в жидкостном режиме трения
3.3.1. Манганиновый датчик давлений
3.3.2. датчик давления с рабочей цилиндрической оболочкой
3.4. Датчик для измерения давлений, возникающих в слое смазывающего вещества и его толщин одновременно
в одной точке исследуемой области
3.5. Датчик для измерения усилий
3.6. Измерение моментов
3.7. Измерение скоростей относительного перемещения

мельницы мокрого самоизмельчения ММС 90x30 уже сейчас имеют цапфы диаметром 3,0м, а проектируемые мельницы ММС 10,5x3,5 --3,5 м.В то время как наиболее распространенные тяжелые мельницы, которые успешно эксплуатируются на большинстве горнообогатительных комбинатов нашей страны, ММС 70x23, выпущенные Сызран-ским заводом тяжелого машиностроения в девятой пятилетке,имели цапфы диаметром 2,8 м.
Такая ситуация потребовала поиска новых конструктивных решений опор барабанов мельниц,так как и нагрузки в состоянии покоя машин возросли до 500 т на опору,что при традиционном исполнении опор с /х вкладыша > /Р цапфы приводит к задирам и сдвигу поверхностных слоев баббита в периоды переходных режимов эксплуатации и особенно при пусках,обусловливаемых значительными контактными напряжениями в сопряжении.
Исследования беззазорных опор барабанов мельниц,у которых
При этом беззазорные опоры обеспечили в неработающем подшипнике сопряжение рабочих поверхностей цапфы и вкладыша по всей поверхности,в то время как у подшипников с /? вкладыша /р цапфы сопряжение происходит по линии.
Улучшилась и технологичность изготовления опор.
Здесь также следует отметить,что изготовление цапф и вкладышей даже по номинальному размеру не всегда приводит к работоспособной паре,работающей в жидкостном режиме,так как поля допусков при диаметрах деталей свыше одного метра по своим величинам превышают те размеры,которые рекомендуются при выборе заповерхностями.
Поэтому разработка рекомендаций по проектированию беззазорных опор жидкостного трения и методик их расчета для тяжелого
зоров
вкладыша - / цапфы между сопрягаемыми