Термическое разложение и применение кианитового концентрата в теплоизоляционных огнеупорных бетонах

• Автор: Сычев, Сергей Николаевич
• Шифр специальности: 05.17.11
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2012
• Место защиты: Екатеринбург
• Количество страниц: 112 с. : ил.

СОДЕРЖАНИЕ
Условные обозначения и сокращения
Нормативны© ссылки
Гыш"л.:ыТЯТп;ы < iï:r:iimчимУУ фЕс »EmEÏE kïм
ПРЕВРАЩЕНИЯ, ПРИМЕНЕНИЕ
1.1 Структура
1.3 Применениемшермов Группы силлиманита в производстве ’ jq
)ДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ И СВОЙСТВА ИСПОЛЬЗУЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ

2.1 Методы исследования
3 1КС ЛЕ АЮТЗЫИУКТУР НЫХ "гоЕВР А1НИй' В
КИАНИТОВОМ КОНЦЕНТРАТЕ КАРАБАШСКОГО МЕСТО РОЖДЕН ИЯ
3.1 Влияние температуры и времени выдержки при нагревании на превращение кианита.
3.2 Зависимость превращения кианита от размера зерен
3.4 влияние продуктов разложения
кианита
дЬтр?НО ЛОГИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВА1ТИЯ ПО ПОЛУЧЕНИЮ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ ОГНЕУПОРНЫХ БЕТОНОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
КИАНИТОВОГО КОНЦЕНТРАТА
4 1 Выбос и обоснование составов теплоизоляционных огнеупорных бетонов
4.2 Влияния добавки кианитового концентрата на свойства теплоизоляционного огнеупорного
4Д Влияние состава матричной фазы на свойства теплоизоляционного огнеупорного бетона
4.4 Влияние компонентов шихты на термические свойства
Выводы.
ïr-ro л тл ГТОТЛА/ГРМРШЛР ТЕIIJ К МЮЛ» I lllUHHbi л сл псо- i нл i

5 СВОЙСТВА И ПРИМЕНЕНИЕ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ ОГНЕУПОРНЫХ
БЕТОНОВ
5.1 Изменение'физико-механических свойств теплоизоляционных огнеупорных бетонов в
блияние 1фатурь1 обжига на норовую структуру теплоизоляционных огнеупорных бетонов
5 .'з Влияние темпёратуры' обжига на теплопроводность и термостойкость теплоизоляционных
54 Опробование составов теплоизоляционных огнеупорных бетонов в условиях ОАО «Динур»
Выводы
ОБЩИЕ ВЫВОДЫ
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
ПРИЛОЖЕНИЕ

Условные обозначения и сокращения
нет данн. - нет данных;
ТКЛР, а [К“1] - температурный коэффициент линейного расширения; не опр. - не определено;
Атпрк - потери массы при прокаливании; мае. % - массовый процент;
РФА - рентгенофазовый анализ;
ХА-термопара - хромель-алюмелевый преобразователь термоэлектрический; ПП-термопара - платино-платинородиевый преобразователь термоэлектрический.

Нормативные ссылки
1. ГОСТ 28874-2004. Огнеупоры. Классификация
2. ГОСТ 2642.2-86. Огнеупоры и огнеупорное сырье. Методы определения изменения массы при прокаливании
3. ГОСТ 2642.3-97. Огнеупоры и огнеупорное сырье. Методы определения оксида кремния (IV)
4. ГОСТ 2642.4-97. Огнеупоры и огнеупорное сырье. Методы определения оксида алюминия
5. ГОСТ 2642.5-97. Огнеупоры и огнеупорное сырье. Методы определения оксида железа (III)
6. ГОСТ 2642.6-97. Огнеупоры и огнеупорное сырье. Методы определения оксида титана (IV)
7. ГОСТ 2642.7-97. Огнеупоры и огнеупорное сырье. Методы определения оксида кальция
8. ГОСТ 2642.8-97. Огнеупоры и огнеупорное сырье. Методы определения оксида магния
9. ГОСТ 2642.9-97. Огнеупоры и огнеупорное сырье. Методы определения оксида хрома (III)
10. ГОСТ 2642.11-97. Огнеупоры и огнеупорное сырье. Методы определения оксидов калия и натрия
11. ГОСТ 2642.12-97. Огнеупоры и огнеупорное сырье. Методы определения оксида марганца (II)
12. ГОСТ 27707-88. Огнеупоры неформованные. Метод определения зернового состава
13. ГОСТ Р 52541-2006. Бетоны огнеупорные. Подготовка образцов для испытаний
14. ГОСТ 2409-95. Огнеупоры. Метод определения кажущейся плотности, открытой и общей пористости, водопоглощения
15. ГОСТ 2211-65. Огнеупоры и огнеупорное сырье. Метод определения плотности

к = А- е КГ
(2.5)
где Т-абсолютная температура, К; Я - газовая постоянная, Я = 8,314 Дж/(молыК).
По результатам эксперимента строился график зависимости А(х) - т. По углу наклона прямых в начальный период выдержки рассчитывалась константа скорости превращения для каждой изотермической температуры:
Затем строился график зависимости 1п к , и по тангенсу угла наклона пря-

мой в указанных координатах определялась кажущаяся энергия активации процесса превращения:
Объемное распределение канальных пор по размеру определялось по методике [29]. Объемы канальных пор рассчитывались как объемы жидкости, вытесненной из насыщенного жидкостью образца в форме цилиндра с закрытой боковой поверхностью газом под давлением. Эффективный диаметр пор рассчитывался по величине давления, необходимого для выдавливания из них смачивающей жидкости в соответствии с уравнением равновесия силы поверхностного натяжения, вызывающей поднятие смачивающей жидкости в капилляре (левая часть) и противодействующей ей силы тяжести поднятого столбика жидкости (правая часть):
(2.6)
<2 =-Я- tga, (кДж/моль),
(2.7)
2macoъ® = лr1hpg,
(2.8)