Очистка промышленных газовых выбросов в массообменных аппаратах вихревого типа

• Автор: Мингалеева, Гузель Рашидовна
• Шифр специальности: 11.00.11
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1999
• Место защиты: Казань
• Количество страниц: 137 с. : ил.

СОДЕРЖАНИЕ
Содержание
Введение
ГЛАВА I. ПРОБЛЕМА ОЧИСТКИ ГАЗОВЫХ ВЫБРОСОВ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ И ПУТИ ЕЕ ТЕХНИЧЕСКОГО РЕШЕНИЯ
1.1. Особенности проблемы очистки газовых выбросов промышленных предприятий
1.2. Способы очистки газовых выбросов и их аппаратурное оформление
1.3. Цель работы и задачи исследования
ГЛАВА II. ГАЗОДИНАМИКА ПОЛЫХ ВИХРЕВЫХ АППАРАТОВ
2.1. Обзор теоретических исследований закрученного газового потока
2.2. Оценка энергетических затрат на закрутку потока в тангенциальных лопастных завихрителях
2.3. Структура закрученного потока газа; профили скоростей и давления
2.3.1. Однофазный поток
2.3.2. Двухфазный поток
ГЛАВА III. ДИНАМИКА ЖИДКОСТИ В ВИХРЕВОМ АППАРАТЕ
3.1. Дисперсный состав капель распыливаемой жидкости
3.2. Движение капель в вихревом потоке газа, коэффициенты сопротивления капель, траектории движения капель и
время пребывания их в объеме аппарата
3.3. Схема жидкостного оросителя вихревого аппарата

ГЛАВА IV. КИНЕТИКА ПРОЦЕССА МАССОПЕРЕДАЧИ В ПОЛЫХ ВИХРЕВЫХ АППАРАТАХ
4.1. Массопередача в каплю жидкости
4.1.1. Массоотдача в газовой фазе
4.1.2. Массоотдача в жидкой фазе
4.2. Массопередача в закрученную пленку жидкости
4.2.1. Массоотдача в газовой фазе
4.2.2. Массоотдача в жидкой фазе
4.3. Экспериментальное исследование процесса массоот-
дачи в закрученной пленке жидкости
ГЛАВА V. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ МАС-СОПЕРЕНОСА В ПОЛОМ ВИХРЕВОМ АППАРАТЕ
5.1. Расчет эффективности массопереноса в рабочей зоне
полого вихревого аппарата
5.2. Пути повышения эффективности вихревых аппаратов
5.3. Расчет эффективности массопереноса во внутренней
области завихрителя
ГЛАВА VI. ПРОМЫШЛЕННОЕ ПРИМЕНЕНИЕ ПОЛЫХ ВИХРЕВЫХ АППАРАТОВ
6.1. Применение вихревых аппаратов для очистки промышленных газовых выбросов от паров органических растворителей
6.2. Очистка газовых выбросов производства синтетического аммиака
6.3. Очистка воздуха производственных помещений от паров аммиака
6.4. Перспективы применения полых вихревых аппаратов для очистки газовых выбросов от вредных газообразных
примесей

6.4.1. Очистка газовых выбросов от сернистого ангидрида
6.4.2. Очистка газовых выбросов от окислов азота
6.4.3. Очистка газовых выбросов от двуокиси углерода
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
ЛИТЕРАТУРА
ПРИЛОЖЕНИЯ

получены в работе [6] для внутренней области тангенциально-лопаточных за-вихрителей. Как было установлено, в аппарате наблюдаются значительные радиальные градиенты статического давления, осевой и тангенциальной скорости, а в приосевой области аппарата - обратные токи газа и отрицательное статическое давление. С увеличением степени крутки газа положение максимума тангенциальной скорости (радиус вихря) смещается к периферии аппарата.
Результаты показывают, что при небольших удалениях от завихрителя (до 10 калибров) положение нулевого статического давления практически соответствует радиусу вихря, что наблюдалось и во внутренней области завихрителя [6].
Максимум осевой скорости смещен к периферии аппарата, что обусловлено действием центробежной силы.
Измерения скоростей газа на различных удалениях от завихрителя позволили сделать вывод о том, что профиль осевой составляющей скорости однофазного потока остается неизменным, тогда как наблюдается существенное снижение тангенциальной составляющей скорости (рис. 2.6). Радиус вихря и положение нулевого статического давления на указанных удалениях от завихрителя оставались постоянными.
2.3.2. Двухфазный поток.
Измерение составляющих скорости и статического давления двухфазного потока в аппарате с диаметром контактной зоны 100 мм производились на различных радиусах и на удалении 2,85 калибров аппарата от завихрителя при различных отношениях массовых расходов жидкости и газа.
Результаты измерений указывают на то, что введение в закрученный поток дисперсной фазы оказывает существенное влияние на его структуру и приводит к значительному снижению тангенциальной составляющей скорости газа (рис. 2.7). С увеличением расхода дисперсной фазы радиус вихря