Фермы из тонкостенных оцинкованных профилей с перекрестной решеткой на сдвигоустойчивых соединениях

• Автор: Коротких, Александр Васильевич
• Шифр специальности: 05.23.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2011
• Место защиты: Новосибирск
• Количество страниц: 206 с. : ил.

1 ОБЗОР ПРИМЕНЕИЯ ГНУТЫХ ПРОФИЛЕЙ И
ИССЛЕДОВАНИЙ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
1.1.Обзор применения гнутых профилей
1.2. Краткий обзор исследований общей и местной устойчивости
тонкостенных стержней
1.3.Обзор исследований соединений ТОП
1.3.1. Обзор исследований сдвигоустойчивых соединений стальных конструкций
1.3.2. Обзор исследований сдвигоустойчивых соединений алюминиевых конструкций
1.4. Выводы
2 ОСОБЕННОСТИ РАБОТЫ СДВИГОУСТОЙЧИВБІХ БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ТОНКОСТЕННЫХ ОЦИНКОВАННЫХ ПРОФИЛЕЙ
2.1. Цель и задачи экспериментального исследования
2.2. Особенности работы одноболтовых сдвигоустойчивых соединений ТОП.

2.2.1. Объекты испытания, приборы, испытательная установка
2.2.2.Методика проведения эксперимента
2.2.3. Анализ результатов эксперимента
2.2.4. Создание расчетной схемы одноболтового сдвигоустойчивого соединения ТОП
2.2.5. Анализ результатов расчета
2.3. Особенности работы двух и трех болтовых сдвигоустойчивых соединений ТОП

2.3.1. Определение фактического усилия натяжения оцинкованных болтов при заданных крутящих моментах
2.3.2. Экспериментальное исследование особенностей работы двух- и трехболтовых сдвигоустойчивых соединений ТОП
2.3.3. Численное исследование особенностей работы двухболтовых сдвигоустойчивых соединений ТОП
2.4. Рекомендуемая методика расчета сдвигоустойчивых соединений ТОП
2.5. Выводы
3 ОСОБЕННОСТИ РАБОТЫ ФЕРМЫ С ПЕРЕКРЕСТНОЙ РЕШЕТКОЙ ИЗ ТОНКОСТЕННЫХ ОЦИНКОВАННЫХ ПРОФИЛЕЙ
3.1. Выбор конструктивного решения ферм из ТОП
3.2. Особенности работы ферм с перекрестной решеткой из ТОП на сдвигоустойчивых соединениях
3.2.1. Расчет ферм с перекрестной решеткой из ТОП
3.2.1.Объекты испытания, приборы, испытательная установка
3.2.2.Методика проведения эксперимента
3.2.3 Анализ результатов эксперимента
3.3. Численное исследование элементов экспериментальной фермы
3.3.1. Определение корректной методики расчета сжатых элементов перекрестной решетки
3.3.2. Численное исследование работы узловых соединений
3.4. Рекомендуемые пути совершенствования конструкции ферм
3.5.Вывод ы
4 ИНЖЕНЕРНАЯ МЕТОДИКА РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ФЕРМ
4.1. Общие положения по расчету
4.1.1. Определение усилий в элементах ферм

4.1.2. Расчет на прочность элементов решетки
4.1.2.Расчет на устойчивость элементов решетки
4.1.3.Определение характеристик эффективного (редуцированного)
сечения
4.1.4. Конструирование сдвигоустойчивых соединений фермы из ТОП с перекрестной решеткой
4.1.5. Расчет сдвигоустойчивых соединений фермы из ТОП с перекрестной решеткой
4.2. Назначение высоты сечения разработанной конструкции ферм
4.3. Область применения разработанной конструкции ферм
4.4. Компоновка покрытия зданий на основе разработанной конструкции
ферм
4.5.Оценка стоимости изготовления и монтажа разработанной конструкции
ферм
4.6. Технология изготовления конструкции фермы из тонкостенных
оцинкованных профилей на сдвигоустойчивых соединениях
ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
ПРИЛОЖЕНИЕА
Результаты исследований особенностей работы сдвигоустойчивых
соединений ТОП
ПРИЛОЖЕНИЕ Б
Документ о качестве цинкового покрытия
ПРИЛОЖЕНИЕ В Пример расчета фермы
Примеры конструирования основных узлов фермы
ПРИЛОЖЕНИЕ Г
Акты внедрения
ПРИЛОЖЕНИЕ Д
Данные о использованном программном обеспечении

Болт Б, мм а,мм
М10 11
М8 9
№ болтов Ь, мм
2хМ10
2хМ8
ЗхМЮ
ЗхМ8
а)образец трехболтового соединения с болтами вдоль усилия; б) образец двухболтового соединения с болтами вдоль усилия;
Рисунок 2.9 - Схема экспериментальных образцов двух и трехболтовых соединений с болтами вдоль усилия
Значения фактических характеристик стали образцов были определены по методике описанной ранее в исследовании одноболтовых соединений. Расчетные нагрузки по критерию взаимного сдвига элементов соединения определялись по расчетному значению ранее установленного коэффициента трения р=0,55. При этом расчетная проектная нагрузка сдвига определялась по [78] с