Гидродинамика и тепломассообмен в вертикальных плоских каналах и разработка высокоэффективной пылеулавливающей аппаратуры тепловых электростанций

• Автор: Великородний, Александр Дмитриевич
• Шифр специальности: 05.14.14
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1998
• Место защиты: Краснодар
• Количество страниц: 142 с.

СОДЕРЖАНИЕ
Введение
1. Анализ конструкций и исследований в области массообмена и очистки дымовых газов
1.1. Состояние исследований по гидродинамике двухфазных
потоков в вертикальных плоских каналах (ВПК)
1.2. Состояние исследований по массообмену в вертикальных
плоских каналах
1.3. Выводы
2. Экспериментальное исследование течения пленки жидкости по вертикальной поверхности под действием газового потока
2.1. Описание экспериментальной установки
2.2. Результаты опытов
2.3. Математическое описание течения газожидкостного потока в плоских вертикальных каналах
2.4. Выводы
3. Исследование гидравлического сопротивления плоских вертикальных каналов
3.1. Описание конструкции контактного устройства
3.2. Экспериментальное определение гидравлического сопротивления
3.3. Выводы
4.Исследование массообмена в пакете с вертикальными плоскими каналами
4.1. Математическое описание массообмена
4.2. Экспериментальное исследование массообмена
4.3. Выводы
5. Исследование теплообмена в вертикальных плоских каналах
5.1. Повышение экономичности сжигания природного газа и
снижение выбросов оксидов азота в котлоагрегатах
5.2. Экспериментальное исследование теплообмена и обобщение опытных данных
3. Выводы
6. Разработка и исследование работы мокрых пылеуловителей
6.1. Основы теории мокрого пылеулавливания
6.2. Золоуловитель с генератором турбулентности из плоских пластин
6.2.1. Экспериментальное исследование золоулавливания в дымососном канале
6.2.2. Исследование влияния угла наклона пластин пакета каналов
на эффективность золоулавливания
6.3. Золоуловитель с генератором турбулентности из концентрически набранных усеченных конусов
6.4. Золоуловитель с генератором турбулентности из пластин
с профилем Вентури и подачей орошения в конфузор
6.5. Золоуловитель с генератором турбулентности из каналов в виде
гофрированных трубок
6.6. Золоуловитель с генератором турбулентности из горизонтальных гофрированных пластин
6.7. Золоуловитель с генератором турбулентности из концентрически расположенных конусов с горизонтальными кольцами
Выводы
Заключение
Список использованных источников
Приложение №1. Результаты исследования гидродинамики ВПК
Приложение №2. Результаты исследования массообмена ВПК
Приложение №3. Результаты исследования теплообмена ВПК
Приложение №4. Результаты исследования эффективности
золоулавливания
Приложение №5. Результаты исследования гидравлического
сопротивления генератора турбулентности
Приложение №6. Справка об использовании изобретения

ВВЕДЕНИЕ
В настоящее время известно значительное количество традиционных и сравнительно новых способов интенсификации процессов в газожидкостных системах. Строгая классификация их затруднена, однако условно способы интенсификации можно разделить на два класса - комплексные методы, при которых к установке подходят как к единому целому, и так называемые декомпозиционные методы 1X1. Ввиду сложности процессов, протекающих в газожидкостных системах, следует отдать предпочтение декомпозиционным методам интенсификации.
Декомпозиционные методы по области применения целесообразно разделить на две тесно связанные между собой группы методов - режимнотехнологические (РТ) и аппаратурно-конструктивные (АК). Четкую границу между АК- и РТ- методами провести невозможно. Использование нового для данного процесса РТ - метода, например, всегда сопряжено с определенными конструктивными изменениями аппарата и использованием АК - методов. Если АК - методы получили значительное распространение в промышленности, то РТ - методы интенсификации пока используются редко и в особенности применительно к газожидкостным технологическим процессам - массообмену, теплообмену, мокрой очистке газов.
Одним из наиболее эффективных способов интенсификации АК- и РТ -методов является метод совмещения. Совмещают процессы очистки газов с процессами охлаждения, совмещают аппараты и их части, осуществляют их одно- и многотипное комбинирование и агрегатирование.
В последнее время в процессах очистки газов: смешения и реакционных -все шире используют относящийся к РТ - методам сравнительно новый метод интенсификации - импульсное воздействие. В то же время этот метод еще недостаточно широко применяется для интенсификации газожидкостных процессов, и в частности мокрого пылезолоулавливания.

В литературе встречаются различные корреляции для расчета характерных времен индукции и распада капель /70/, часто сильно отличающиеся друг от друга, например следующие корреляции для маловязких (Ьр»1) жидкостей:
иНж = 45 Же~° 25 = Ы /3.5 , (1.41)
Й/1Ж = 1,5 (1ёЖе)~*25 , 1в = 5 (1ёШеУ*л . (1.42)
Первая корреляция получена на основе экспериментальных данных о дроблении капель в ударных волнах с интенсивностью М = 3 + 11, вторая рекомендуется для расчета и 1в при числах Вебера 10 < 1¥е < 104.
Если речь идет о дроблении капель вязких жидкостей, то влияние вязкости на характерные времена процесса дробления рекомендуется учитывать с помощью зависимостей, полученных при 10 < (Ее < 104 :
Й/1Ж= 2,6 (1+1,51/7-°37) (/ёЩ-°-25 ; (1.43)
1В / 1Ж = 6 (1+1,21р~°37) (/ёЩ-°-25 . (1.44)
Ряд экспериментальных данных по времени задержки начала дробления хорошо описывается простейшей формулой:
Й / 4* = К, ; (£« 0,5; (Ее > 1000 ) . (1.45)
Аналогичная формула применима и для описания некоторых опытных данных по времени разрушения капель в ударных волнах:
гвПж=Кв ; «=1,5 + 5 . (1.46)
Иногда данные по времени индукции и разрушения представляются в виде зависимостей от числа Бонда:
1, / 1ж =44в;0-25 ; 1В / 1ж= 1ЗОВ;025. (1.47)
При вибрационном механизме разрушения в ударной волне рекомендуется формула: Ъ / / £= 1 + т / 1ж ;
Г Е пг
£ = 025
1 , (1-48)
где Т - период собственных колебаний капель.