Тепломассообмен влажного воздуха в компактных пластинчато-ребристых теплообменниках

• Автор: Чичиндаев, Александр Васильевич
• Шифр специальности: 01.04.14
• Научная степень: Докторская
• Год защиты: 2006
• Место защиты: Новосибирск
• Количество страниц: 354 с. : ил.

ПЕРЕЧЕНЬ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ И ПРИНЯТЫХ СОКРАЩЕНИЙ
ГЛАВА 1. ОСОБЕННОСТИ КОНСТРУКЦИИ, РАБОТЫ, РАСЧЕТА И ОПТИМИЗАЦИИ КПРТ (СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА)
1.1. НАЗНАЧЕНИЕ, УСТРОЙСТВО И КЛАССИФИКАЦИЯ ТА
1.1.1. НАЗНАЧЕНИЕ И УСТРОЙСТВО ТА
1.1.2. ОСОБЕННОСТИ КОНСТРУКЦИИ КПРТ
1.2. ОСНОВЫ РАСЧЕТА, ПРОЕКТИРОВАНИЯ И ОПТИМИЗАЦИИ КПРТ
1.2.1. МЕТОДЫ РАСЧЕТА ТА
1.2.2. МЕТОДЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТА
1.2.3. МЕТОДЫ ОПТИМИЗАЦИИ ПАРАМЕТРОВ ТА
1.3. ОСОБЕННОСТИ КОНСТРУКЦИИ, РАБОТЫ И РАСЧЁТА ОРЕБ-РЁННЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ
1.3.1. КОНСТРУКЦИЯ И РАСЧЁТ ОРЕБРЕННЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ
1.3.2. КЛАССИФИКАЦИЯ ОРЕБРЕНИЙ ПО СПОСОБУ ТУРБУЛИЗАЦИИ ПОТОКА
1.3.3. РАСЧЕТ ОРЕБРЕНИЙ И ОЦЕНКА ИХ ЭФФЕКТИВНОСТИ
1.3.4. ВЫСОКОЭФФЕКТИВНЫЕ ТИПЫ ОРЕБРЕНИЙ
1.4. ОСОБЕННОСТИ ТЕПЛОМАССООБМЕНА В ДВУХФАЗНЫХ ПОТОКАХ
1.4.1. ВИДЫ ДВУХФАЗНЫХ ДИСПЕРСНЫХ ПОТОКОВ
1.4.2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОМАССООБМЕНА ПРИ ТЕПЛООТДАЧЕ К ДВУХФАЗНЫМ ДИСПЕРСНЫМ ПОТОКАМ
1.4.3. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛОМАССООБМЕНА ДВУХФАЗНЫХ ДИСПЕРСНЫХ ПОТОКОВ
1.4.4. ОСОБЕННОСТИ ГИДРОДИНАМИКИ И ТЕПЛОМАССООБМЕНА ДВУХ- ТРЕХФАЗНОГО ПОТОКА ВОДНОГО АЭРОЗОЛЯ
В КОМПАКТНЫХ ТЕПЛООБМЕННИКАХ

1.5. КРАТКОЕ ИЗЛОЖЕНИЕ РАЗРАБАТЫВАЕМОЙ МОДЕЛИ
1.5.1. ЦЕЛЬ И ОСНОВНЫЕ ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ
1.5.2. ЗАДАЧИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ
1.5.3. ЗАДАЧИ ТЕОРЕТИЧЕСКОГО ИССЛЕДОВАНИЯ
1.5.4. ЗАДАЧИ ПРИКЛАДНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ
1.5.5. ХАРАКТЕРИСТИКА РЕШАЕМЫХ НАУЧНЫХ ЗАДАЧ
ГЛАВА 2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛООТДАЧИ К ТРЕХФАЗНОМУ ПОТОКУ ВОДНОГО АЭРОЗОЛЯ
2.1. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ
2.2. ОПИСАНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЙ УСТАНОВКИ
2.2.1. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ УСТАНОВКА
2.2.2. НАГРЕВАЕМЫЙ РАБОЧИЙ ЭЛЕМЕНТ
2.2.3. СХЕМА ИЗМЕРЕНИЙ
2.2.4. МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ ЭКСПЕРИМЕНТОВ
2.2.5. ОЦЕНКА ПОГРЕШНОСТЕЙ ИЗМЕРЕНИЙ
2.3. ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛООТДАЧИ К ПОТОКУ
ВОДНОГО АЭРОЗОЛЯ
2.3.1. МЕТОДИКА ОБРАБОТКИ ОСРЕДНЕННОЙ ТЕПЛООТДАЧИ
2.3.2. ТЕПЛООТДАЧА К СУХОМУ ВОЗДУХУ
2.3.3. ОБОБЩЕНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ ПО ТЕПЛООТДАЧЕ К ТРЕХФАЗНОМУ ПОТОКУ ВОДНОГО АЭРОЗОЛЯ
2.4. ИССЛЕДОВАНИЕ ЛОКАЛЬНОЙ ТЕПЛООТДАЧИ К ПОТОКУ ВОДНОГО АЭРОЗОЛЯ
2.4.1. МЕТОДИКА ОБРАБОТКИ ЛОКАЛЬНОЙ ТЕПЛООТДАЧИ
2.4.2. ТЕПЛООТДАЧА НА НАЧАЛЬНОМ УЧАСТКЕ
2.4.3. ВЛИЯНИЕ ТЕПЛОМАССООБМЕНА ПРИ ИСПАРЕНИИ
НА ТЕПЛООТДАЧУ
2.4.4. ИНТЕНСИФИКАЦИЯ ТЕПЛООТДАЧИ ПО ДЛИНЕ КАНАЛА
ВЫВОДЫ К ГЛАВЕ

ГЛАВА 3. МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В КОМПАКТНОМ ТЕПЛООБМЕННИКЕ С УЧЕТОМ ФАЗОВЫХ ПРЕВРАЩЕНИЙ ВЛАЖНОГО ВОЗДУХА
3.1. ОПИСАНИЕ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ
3.1.1. ПРОБЛЕМЫ МОДЕЛИРОВАНИЯ ПРОЦЕССА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В КОМПАКТНОМ ТЕПЛООБМЕННИКЕ С ДВУХФАЗНЫМ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ
3.1.2. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ РАСЧЕТА ПРОЦЕССА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ
3.2. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ТЕПЛОМАССООБМЕННЫХ ПРОЦЕССОВ
3.2.1. ОСОБЕННОСТИ ФИЗИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ И
ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ
3.2.2. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ РАСЧЕТА ТЕПЛОМАССООБМЕНА В ТРЁХФАЗНОМ ПОТОКЕ ВОДНОГО АЭРОЗОЛЯ
3.2.3. МОДЕЛЬ РАСЧЕТА ТЕПЛОМАССООБМЕНА В ДВУХФАЗНОМ ПОГРАНИЧНОМ СЛОЕ
3.3. ПРОВЕРКА ДОСТОВЕРНОСТИ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ
3.3.1. МОДЕЛЬ РАСЧЕТА ПРОЦЕССА ТЕПЛООТДАЧИ
3.3.2. ЛОКАЛЬНАЯ ТЕПЛООТДАЧА ОКОЛО ПЛАСТИНЫ ПРИ ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИЯХ I РОДА
3.3.3. ЛОКАЛЬНАЯ ТЕПЛООТДАЧА В КАНАЛЕ ПРИ ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИЯХ II РОДА
3.3.4. ЛОКАЛЬНАЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧА ПРИ ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИЯХ
III РОДА
ВЫВОДЫ К ГЛАВЕ
ГЛАВА 4. МЕТОД ЗАЩИТЫ ТЕПЛОПЕРЕДАЮЩЕЙ ПОВЕРХНОСТИ КОМПАКТНОГО ТЕПЛООБМЕННИКА И МЕТОДИКА ОЦЕНКИ ЕГО ЭФФЕКТИВНОСТИ НА ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ РЕЖИМНЫХ
ПАРАМЕТРАХ
4.1. МЕТОД ЗАЩИТЫ ТЕПЛОПЕРЕДАЮЩЕЙ ПОВЕРХНОСТИ
4.1.1. ОТНОШЕНИЕ ТЕРМИЧЕСКИХ СОПРОТИВЛЕНИЙ
4.1.2. КЛАССИФИКАЦИЯ ЗАДАЧ ЗАЩИТЫ И ОПТИМИЗАЦИИ
4.1.3. ОПТИМИЗАЦИОННЫЕ ФАКТОРЫ
4.1.4. МЕТОДИКА ОЦЕНКИ ЭФФЕКТИВНОСТИ МЕТОДОВ ЗАЩИТЫ

эффективности искусственной турбулизации. Однако параметр к${ = ЪИ/ при этом остается неизменным, т.е. «не замечает» роста эффективности оребрения. В связи с этим использование критерия к& носит ограниченный характер.
Относительное сопоставление оребрения. Более совершенный способ оценки эффективности оребрений предложен Е.В. Дубровским [35, 52]. В отличие от варианта В.М. Кейса и А.Л. Лондона [61] это более простой и наглядный и в то же время существенно более информативный вариант оценки эффективности оребрения. Согласно этому методу сопоставление оребрений можно производить по трем независимым критериям как раздельно, так и вместе, что позволяет выполнять более детальную оценку. Второй отличительной чертой является сравнение не с идеальными процессами течения, а с характеристиками конкретного, так называемого базового оребрения, в качестве которого может быть выбрано любое, в зависимости от постановки задачи.
1. Критерий тепловой эффективности
. О-15)
Ми о
где Ыи и N110 - критериальные зависимости МГи = /(Яе) для сравниваемого и базового оребрений. В качестве базового оребрения могут использоваться: гладкие (без рассечения и турбулизации) оребрения, круглая труба, простейшее оребрение из семейства однотипных и другие варианты, зависящие от целей анализа. В тех случаях, когда > 1, сравниваемое оребрение обладает лучшей тепловой эффективностью, чем базовое, а в случае < 1 - худшей. Причем при проведении такого относительного сравнения не обязательно строить зависимости = /(Яе), а достаточно просто сравнивать Ми и Ыи0 в заданном диапазоне Рейнольдсов.
2. Критерий гидравлической эффективности
к(1.16)