Эффективность адаптивных антенных решеток декаметрового диапазона с высокодобротными преселекторами из высокотемпературных сверхпроводников

• Автор: Ганицев, Алексей Юрьевич
• Шифр специальности: 05.12.07
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2001
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 189 с. : ил

ВВЕДЕНИЕ
1 МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ ОБСТАНОВКИ В ДЕКАМЕТРОВОМ ДИАПАЗОНЕ
1.1 АНАЛИЗ ИСТОЧНИКОВ ПОМЕХ В ДЕКАМЕТРОВОМ ДИАПАЗОНЕ
1.2 ХАРАКТЕРИСТИКИ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ПОМЕХ В ДЕКАМЕТРОВОМ ДИАПАЗОНЕ
1.3 АНАЛИЗ ЗАВИВСИМОСТИ УРОВНЯ ПРИНИМАЕМЫХ ШУМОВ ОТ ХАРАКТЕРИСТИК НАПРАВЛЕННОСТИ АНТЕНН
1.4 ВАРИАНТЫ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ ОБСТАНОВКИ В ДЕКАМЕТРОВОМ
ДИАПАЗОНЕ
; ..V'-
. ,
2 ЭФФЕКТИВНОСТЬ АДАПТИВНЫХ АНТЕННЫХ РЕШЕТОК ПРИ НАЛИЧИИ НЕЛИНЕЙНЫХ ИСКАЖЕНИЙ ВО ВХОДНЫХ УСИЛИТЕЛЬНО
ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬНЫХ ЦЕПЯХ
2.1 МОДЕЛЬ УСИЛИТЕЛЬНО-ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬНОГО ТРАКТА ААР
2.1.1 МЕТОД ЭКВИВАЛЕНТНОГО МНОГОПОЛЮСНИКА ДЛЯ АНАЛИЗА НЕЛИНЕЙНЫХ ЭФФЕКТОВ В УСЛИТЕЛЬНО-ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬНЫХ ЦЕПЯХ ААР
2.1.2 УСЛОВИЯ КОРРЕКТНОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ МЕТОДА ЭКВИВАЛЕНТНОГО МНОГОПОЛЮСНИКА
2.1.3 ОСОБЕННОСТИ АНАЛИЗА НЕЛИНЕЙНЫХ ЭФФЕКТОВ В ААР
2.2 АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ НЕЛИНЕЙНЫХ ЭФФЕКТОВ В ТПОС НА ЭФФЕКТИВНОСТЬ ААР
2.2.1 ЭФФЕКТ БЛОКИРОВАНИЯ В ААР

2.2.2 ЭФФЕКТ ИНТЕРМОДУЛЯЦИИ ВНЕПОЛОСНЫХ СИГНАЛОВ В ААР
2.2.3 ИЗМЕНЕНИЕ ДИАГРАММЫ НАПРАВЛЕННОСТИ ААР В УСТАНОВИВШЕМСЯ РЕЖИМЕ ВСЛЕДСТВИИ ИНТЕРМОДУЛЯЦИИ
2.2.4 СРАВНИТЕЛЬНЫЙ АНАЛИЗ СХЕМ ААР ПО ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИ НАЛИЧИИ НЕЛИНЕЙНЫХ ИСКАЖЕНИЙ
2.2.5 ОБЩИЙ ВИД КОРРЕЛЯЦИОННОЙ МАТРИЦЫ ПОМЕХ ПРИ НАЛИЧИИ ИНТЕРМОДУЛЯЦИОННЫХ ИСКАЖЕНИЙ
3 АДАПТИВНАЯ АНТЕННАЯ РЕШЕТКА ДЕКАМЕТРОВОГО ДИАПАЗОНА С ВЫСОКОДОБРОТНЫМ ПРЕСЕЛЕКТОРОМ
3.1. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ВИБРАТОРНОЙ АР
3.2 ХАРАКТЕРИСТИКИ ААР С УЧЕТОМ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ЭЛЕМЕНТОВ АР
3.3. ВЛИЯНИЕ УЧЕТА ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ЭЛЕМЕНТОВ НА ТОЧНОСТЬ РАСЧЕТА ХАРАКТЕРИСТИК ААР
3.4 ХАРАКТЕРИСТИКИ НЕЛИНЕЙНОСТИ РАДИОПРИЕМНЫХ УСТРОЙСТВ
3.5.РЕЗУЛЬТАТЫ ЧИСЛЕННОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ААР В УСЛОВИЯХ ЗАДАННОЙ ПОМЕХОВОЙ ОБСТАНОВКИ
3.5.1 АНАЛИЗ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ ВЫСОКОДОБРОТНОГО ПРЕСЕЛЕКТОРА В ААР И РПУ С НЕАДАПТИВНЫМИ АНТЕННАМИ
3.5.2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТРЕБОВАНИЙ К ПОЛОСЕ ПРОПУСКАНИЯ ВЫСОКОДОБРОТНЫХ ПРЕСЕЛЕКТОРОВ
4 АНАЛИЗ ВОЗМОЖНОСТИ РЕАЛИЗАЦИИ ВЫСОКОДОБРОТНОГО ПРЕСЕЛЕКТОРА НА ОСНОВЕ ВТСП МАТЕРИАЛОВ

4.1 АНАЛИЗ ТРЕБОВАНИЙ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫХ К ПАРАМЕТРАМ ВЫСОКОДОБРОТНОГО ПРЕСЕЛЕКТОРА
4.2 ПРИНЦИПИАЛЬНЫЕ СХЕМЫ СВЕРХПРОВОДЯЩИХ ПРЕСЕЛЕКТОРОВ
4.3. АНАЛИЗ ВОЗМОЖНОСТИ РЕАЛИЗАЦИИ КОЛЕБАТЕЛЬНОГО КОНТУРА НА ОСНОВЕ ВТСП ТОЛСТЫХ ПЛЕНОК
4.3.2 ПОВЕРХНОСТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ВТСП ТОЛСТЫХ ПЛЕНОК
4.3.3 КОНСТРУКТИВНЫЕ СХЕМЫ ВЫСОКОДОБРОТНЫХ ПРЕСЕЛЕКТОРОВ ИЗ ВТСП С МЕХАНИЧЕСКОЙ И ЭЛЕКТРОННОЙ ПЕРЕСТРОЙКОЙ НА ОСНОВЕ ВТСП ТОЛСТЫХ ПЛЕНОК
4.3.4. КОНСТРУКТИВНЫЕ СХЕМЫ ВЫСОКОДОБРОТНЫХ ПРЕСЕЛЕКТОРОВ ИЗ ВТСП С МЕХАНИЧЕСКОЙ И ЭЛЕКТРОННОЙ ПЕРЕСТРОЙКОЙ НА ОСНОВЕ ВТСП ТОНКИХ ПЛЕНОК
4.4 СОГЛАСОВАНИЕ ВЫСОКОДОБРОТНОГО ПРЕСЕЛЕКТОРА ПРИ ВКЛЮЧЕНИИ В РАДИОТРАКТ
4.5 ДИНАМИЧЕСКИЙ ДИАПАЗОН СВЕРХПРОВОДНИКОВОГО ПРЕСЕЛЕКТОРА
4.6 РЕЗУЛЬТАТЫ МАКЕТИРОВАНИЯ
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ.

фазовую скорость распространения равной скорости света (Рр=Р ); считая поверхность Земли идеально проводящей (|р_]_|=|р | 11=1, Ф_1_=7г, Ф | |=0) получаем выражение для ДН.

|£eMf +|(е, Ф)Г

эз(ф - ф)
ап(ф + ф)соз9-1 яп(ф-ф)соз9-1 1 — expJ/(/p sin( -+- ф) cos© —/р)]| х х |і-ехр|/(і'Рзіп(Ф-ф)соз0~/(3)]| х х jl + exp|i(7i - 2рЯ an 0)]J
( 1.34)
(ф+ф)
п(ф-ф)
ЗІп(ф + ф)со30-1 8Іп(ф-ф)сО
expj/(;'P зіп(ф + ф) cos© — 'Р)]| х х |l - cxpf/(;’P sin(® - ф) cos0 -i'p)]J х х jl -exp[/(-2P# sin 0)]}
,(Є,ф)|2+|£ф(0,ф)Г)
N = max E,
Коэффициент усиления рассчитывается по формуле [38] cos2 Ф
( 1.35)
479
% (l-Si„®coS0j2+[a'/pJ
X 1 - ехр(— apl - /p/(l - sin Ф cos0max))| х sin2(p// sin 9)
где Rz Дб0(іп2р/-0.423) - сопротивление излучения провода;

—(і/4/) ln(l — т|) ~ коэффициент затухания волны тока в проводах;
д- КПД антенны.
Рассмотрим характеристики направленности
горизонтального вибратора типа ВГДШ, с учетом допущений принятых в отношении ромбической антенны.