Исследование и совершенствование режимов остановки теплофикационных паровых турбин

• Автор: Голошумова, Вера Николаевна
• Шифр специальности: 05.04.12
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1999
• Место защиты: Екатеринбург
• Количество страниц: 258 с. : ил.

СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА- ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ
1-1. "Характерная" температура, при которой разрешается отключениние
валоповоротного устройства и системы смазки
1.2. Повышение температуры баббита подшипников турбины после отключения валоповоротного устройства и системы смазки
1.3. О выборе предельной допустимой температуры баббита подшипников при отключении валоповоротного устройства и системы смазки
1.4. Оценка изменения радиальных зазоров в проточной части цилиндра паровой турбины
1.4.1. Изменение радиальных зазоров в проточной части цилиндра
за счет термоупругого прогиба корпуса
1.4.2. Изменение радиальных зазоров в проточной части цилиндра
за счет термоупругого прогиба неврешающегося ротора
1.4. Постановка задач исследования
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДЕЛЬНО ДОПУСТИМОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ БАББИТА ПОДШИПНИКОВ
В УСЛОВИЯХ ОТКЛЮЧЕННОЙ СИСТЕШ СМАЗКИ ПРИ НЕВРАЩАЮЩЕМСЯ РОТОРЕ
2.1. Постановка задачи
2.2. Определение допустимой температуры баббита марки Б83 при контактном взаимодействии со сталью
2.3. Выводы
3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ И ОБОБЩЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ЕСТЕСТВЕННОГО ОСТЫВАНИЯ ТУРБИН
3.1. Постановка задачи
3.2. Объекты исследования
3.2.1. Теплофикационные турбины Т-100-130 и Т
3.2.2. Теплофикационные турбины Т-175-130 и ПТ

3.3. Оценка погрешностей измерения температур
3.3.1.Оценка погрешностей измерения теператур термоэлектрическими
преобразователями
3.3.2. Оценка погрешностей измерения температур термометрами
сопротивления
3.4.Обобщение характеристик естественного остывания турбин
3.5. Определение функциональной зависимости локальной температуры от температуры в штатном сечении для ЦВД турбины Т
ст.N5 Ново-Свердловской ТЭЦ

4.РАЗРАБОТКА МОДЕЛИ ОСЕВОГО РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУР РОТОРА
ПРИ ОСТЫВАНИИ ЦИЛИНДРА ТУРБИНЫ
4.1. Общие положения
4.2.Разработка модели осевого распределения температур ротора при остывании
4.3.Разработка моделей остывания роторов ЦВД турбин семейств Т-110-130, Т-185-130, ПТ-140-130, Р
4.4.Идентификация модели остывания ротора при отключении СО
4.4.1. Общие положения
4.4.2."Приведенные" коэффициенты теплопередачи от шейки ротора
в зоне подшипников
4.4.3."Условный" коэффициент теплопередачи на концевых участках ротора
4.5. Моделирование процесса остывания ротора ЦВД турбины Т
4.5.1. Расчеты остывания ротора после отключения СО и определение "приведенных" коэффициентов теплопередачи для шейки ротора
в зоне подшипника
4.5.2. Определение "условных" коэффициентов теплоотдачи
для поперечных сечений ротора в зонах выхода его из корпуса- Ю6 4.5.3 Прогнозирование процесса естественного остывания ротора
после отключения ВПУ и СС при температуре паровпуска 450 С- Ю8

4.6. Моделирование процесса остывания ротора турбины Т
4.7. Оценка точности модели
4.8. Выводы
5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗНОСТИ ТЕМПЕРАТУР "ВЕРХ-НИЗ" В НЕВРАЩАЮЩЕМСЯ
РОТОРЕ ПРИ ОСТЫВАНИИ ЦИЛИНДРА ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ
5.1. Общие положения
5.2 Определение коэффициентов К5, Кб,учитывающих термическое
сопротивление в межкорпусном пространстве (между корпусом и обоймой)
5.3. Определение коэффициентов КЗ, К4, учитывающих термическое сопротивление между корпусом (обоймой) и диафрагмой
5.4. Моделирование температурного поля невращающегося ротора
5.5. Определение коэффициента К2 для цилиндров турбин ОАО ТМЗ
5.5.1.Определение коэффициента К2 для ЦВД турбин семейства

5.5.2.Определение коэффициента К2 для ЦВД турбин семейств
Т-185-130. ПТ-140-130. Р-100-130. Т
5.6. ВЫВОДЫ
6. РАСЧЕТ ТЕПЛОВОГО ПРОГИБА НЕВРАЩАЮЩЕГОСЯ МНОГОПРОЛЕТНОГО РОТОРА ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ ПРИ ОСТЫВАНИИ
6.1 Постановка эадачи
6.2 Расчет теплового прогиба двухпролетного валопровода паровой турбины
6.3. Расчет теплового прогиба многопролетного валопровода
6.3.1.Разработка методики расчета теплового прогиба многопролетного валопровода паровой турбины
6.3.2 Расчет "опорных" моментов для уравнения упругой линии многопролетного валопровода паровой турбины

аналогичных работах на турбине К-200-130 тем же заводом была разрешена предельная температура баббита в 80°С [41,47]. В последнее время ЛМЗ существенно повысил значение предельной температуры баббита - до 97-100°С [55].
Табл
Результаты расчета максимальной температуры баббита опорных подшипников после отключения ВПУ и СС при повышенных температурах металла ЦВД по методике [67].
Наименование турбины Температура в зоне паровпуска при отключении СС.оС
420
Т-110-130 ОП-1 208
ОП-2 147
Т-250-240 ОП-1 250-200
ОП-2 250-200
Харьковский турбинный завод для работ по определению допустимой температуры металла ЦВД и ЦСД турбин К-300-240 и К-500-240, при которой может быть разрешено отключение СС, установил предельное значение температуры баббита подшипников, равное 100°С [56].
Учитывая столь значительные расхождения в величинах предельных температур баббита, задаваемых разными заводами или даже одним и тем же заводом в различных случаях, необходимо рассмотреть вопрос выбора этой величины более детально.
2.2. Определение допустимой температуры баббита марки Б83 при контактном взаимодействии со сталью
Известные работы по этому направлению обосновывают величину пре-