Доставка любой диссертации в формате PDF и WORD за 499 руб. на e-mail - 20 мин. 800 000 наименований диссертаций и авторефератов. Все авторефераты диссертаций - БЕСПЛАТНО
Юссеф Дарвиш Скейки
05.02.08
Кандидатская
2000
Москва
157 с. : ил. + Прил. (220 с.: ил. )
Стоимость:
499 руб.
Оглавление
ВВЕДЕНИЕ
Глава 1. Состояние вопроса, цель и задачи исследования
1.1. Эволюция и тенденции перспективного развития системного подхода к проектированию комбинированных методов обработки
1.2. Обзор исследований характеристик методов комбинированного
прошивания (протягивания) отверстий
1.3 Цель и задачи иследования
Глава 2. Разработка алгоритма структурно —параметрического анализа - синтеза методов комбинированного прошивания цилиндрических отверстий инструментом с регулярной микрогеометрией
2.1. Разработка структурно-системной модели анализа — синтеза
2.2. Разработка математической модели анализа — синтеза деформирующей и выхолаживающей стадии воздействия на обрабатываемый материал
2.3. Выводы
Глава 3. Экспериментальное исследование методов
комбинированного прошивания цилиндрических отверстий инструментом с регулярной мнкрогеометрией
3.1. Методика экспериментальных исследований
3.1.1. Объекты исследования
3.1.2.0цениваемые параметры и характеристики
3.1.3. Оборудование, экспериментальная оснастка и средства измерения
3.1.4. Методика обработки экспериментальных данных
3.2. Комплексное исследование стадии комбинированного прошивания отверстий инструментом с однозаходным винтовым регулярным микрорельефом
3.3. Проверка адекватности математических моделей разработанного алгоритма структурно - параметрического анализа — синтеза методов прошивания цилиндрических отверстий инструментом с регулярной микрогеометрий
3.4. Выводы
Глава 4. Эффективность промышленного использования
результатов, выполненных теоретико — экспериментальных исследований
4.1. Разработка методов деформирующе - выглаживающего прошивания отверстия чугунного пневмоцилиндра дверного механизма автобуса «ЛиАЗ»
4.2. Выводы
Общие выводы
Литература
Приложения (предоставлены отдельным томом)
ВВЕДЕНИЕ
Главной задачей, поставленной перед отечественным машиностроением в условиях рыночной экономики, является улучшение качества выпускаемых машин, повышение их технического уровня, производительности и надёжности, внедрение в машиностроительную практику прогрессивных (ресурсосберегающих) технологических процессов, в частности, широкое применение комбинированных методов отделочно — упрочняющей обработки.
Перспективными, комплексными методами обработки отверстий является деформирующее, деформирующе - режущее и деформирующе - режуще - выглаживающее прошивание ( протягивание). Несмотря на то, что данные методы являются высокопроизводительными и позволяют обеспечить получение заданных параметров качества, существует ряд проблем, сдерживающих их широкое внедрение в производство. В первую очередь к ним относятся:
♦ высокая стоимость инструмента, оснащённого твёрдосплавными деформирующими и выглаживающими элементами;
♦ ограниченное применение твердых сплавов в инструментальном производстве, вызванное возрастающим дефицитом вольфрама;
♦ технологические трудности при получении заготовок рабочих элементов и высокие затраты на их изготовление.
Решение данных задач путём применения закалённых инструментальных сталей в качестве материала рабочих элементов приводит к возникновению существенно важной проблемы, связанной со стойкостью элемента, резкое снижение которой в данном случае является следствием явлений, интенсивно протекающих в зоне обработки. Таким образом, одним из направлений повышения эффективности методов деформирующего и комбинированного прошивания ( протягивания) отверстий является совершенствование деформирующих и выглаживающих элементов инструмента.
Выражения (2.12) и (2.15) позволяют определить нормальное фактическое контактное давление между несколькими парами микровыступов:
„ -Д: Е„Р-(х,+1) Г.,п
Чф <1 п-к]-к,-[х,+) V кУкР
Согласно [40] фактическая прочность адгезионной связи определяется выражением вида:
тфа = *0+Р'Яф (2.17)
где Г0 — прочность фактической адгезионной связи при Яф = (І, /( — пьезо-
коэффициент влияния на'г'фа.
Подставляя в выражение (2.17) значение фактического нормального контактного давления (2.16) получим уравнение удельной касательной силовой компоненты, обусловленной адгезией:
тФа = Ч+Р-
Е„Р(Х3+1)
ж-КуК2Хз +1,5)
за з.мах (2.18)
Из выражения (2.18) получим уравнение для адгезионной составляющей суммарного коэффициента трения скольжения:
(т Л фа _ д К. Кг - Ь +&) 'Ч
иф) Е„Р(Хз+1) ]і
за з.мах
+/3 (2.19)
Значение деформационной компоненты суммарного коэффициента трения скольжения целесообразно представить по аналогии с работой [143] в виде:
/ = р: {2.20)
с1 л-Кх К2 (*3+2)
Полный суммарный коэффициент трения скольжения равен сумме адгезионной и деформирующей компонент:
Название работы | Автор | Дата защиты |
---|---|---|
Повышение эффективности и качества изготовления роликов буксовых подшипников путем введения в технологический процесс операции ультразвукового алмазного выглаживания | Лихобабина, Наталия Викторовна | 2009 |
Повышение эффективности технологии изготовления шарнирных подшипников на основе совершенствования схемы сборки и использования ультразвуковых колебаний | Тимофеев, Станислав Анатольевич | 2001 |
Формирование микрогеометрии упрочненного слоя деталей при локальном и охватывающем поверхностном пластическом деформировании | Вулых, Николай Валерьевич | 2002 |