Теоретические основы структурообразования, свойства и принципы выбора параметров технологии производства горячедеформированных порошковых магнитных материалов

• Автор: Гасанов, Бадрудин Гасанович
• Шифр специальности: 05.02.01
• Научная степень: Докторская
• Год защиты: 1997
• Место защиты: Новочеркасск
• Количество страниц: 393 с.

Оглавление

Введение
1. Деформированное состояние металла при обработке давлением пористых тел
1.1. Особенности определения деформированного состояния порошковых пористых материалов
1.2. Способы расчетного определения деформированного состояния пористого тела по параметрам макродеформации
1.3. Геометрические основы деформации частиц при обработке давлением пористых тел
Выводы по главе
2. Экспериментальное исследование деформированного состояния металла при обработке давлением пористых порошковых заготовок
2.1. Исследование деформированного состояния свинца на моделях
из шариков
2.2. Определение деформированного состояния металла с использованием моделей с медными цилиндриками
2.3. Исследование деформированного состояния при горячей деформации порошковых изделий сложной формы
Выводы по главе
3. Диффузионные процессы при гомогенизации порошковых гетерогенных систем
3.1. Особенности решений уравнений диффузии для беспористых порошковых систем
3.2. Феноменологические уравнения диффузии пористых систем
3.3. Диффузионный массоперенос в пористых двухкомпонентных взаимнорастворяемых системах
3.4. Уравнения диффузии в пористых системах

3.5. Эффективные коэффициенты взаимной диффузии в порошковых смесях
Выводы по главе
4. Гомогенизация в порошковых сплавах
4.1. Критерии гомогенизации порошковых материалов
4.2. Определение времени гомогенизации двухкомпонентных горячедеформированных сплавов
4.3. Г омогенизация в пористых двухкомпонентных системах
4.4. Экспериментальное определение времени гомогенизации порошковых сплавов на основе систем Ре-№ и Ре-Сг-Со
Выводы по главе
5. Основы структурообразования и свойства порошковых сплавов системы Ре-Сг-Со
5.1. Классификация магнитотвердых материалов
5.2. Влияние химического состава на структурообразование и свойства порошковых железохромкобальтовых сплавов
5.3. Фазовые превращения и формирование высококоэрцитивного состояния в порошковых сплавах на основе Ре-Сг-Со
5.4. Влияние пористости на структурообразование и свойства дисперсионнотвердеющих сплавов Ре-Сг-Со
5.5. Морфология фазовых превращений при ТМО порошковых железохромкобальтовых сплавов
5.6. Зависимость структуры и свойств железохромкобальтовых порошковых сплавов от параметров термомеханического воздействия
Выводы по главе
6. Структурообразование и свойства горячедеформированных порошковых магнитно-мягких материалов на основе железа
6.1. Классификация и свойства порошковых магнитно-мягких материалов
6.2. Рекристаллизационные процессы при горячей деформации и отжиге низкоуглеродистых сталей и железоникелевых сплавов
6.3. Влияние режима термической обработки и состава порошков железа на свойства горячедеформированных низкоуглеродистых сталей
6.4. Влияние способа введения легирующих элементов и параметров технологии на свойства горячедеформированных электротехнических сталей и железоникелевых сплавов
Выводы по главе
7. Технологии производства порошковых магнитопроводов, магнитов, цельнопрессованных магнитных систем и их промышленные реализации
7.1. Производство горячедеформированных магнитопроводов
7.2. Технология получения порошковых постоянных магнитов из железохромкобальтовых сплавов
7.3. Формование, структурообразование и технология получения цельнопрессованных магнитных систем внутрирамочных электроизмерительных приборов
Выводы по главе
Общие выводы
Литература
Приложения
где и ;К єі = и ;К проекция вектора и к на координатные линии в начальном базисе. Из рис. 1.4 следует, что средние значения Ь0 и Ь можно записать в виде
b0 «RiDtgpbi . (1.76)
(1.76)
В прямоугольной декартовой системе координат tg(p/2 = l (для краткости
записи пропущены индексы крк ). В косоугольной или криволинейной системах сопутствующих координат значения tgф/2 могут быть определены для известной
схемы укладки порошков. Например, можно задать координационное число или число контактов, приходящих на одну частицу, в каждый момент деформации пористого тела. В случае, когда в порошковых системах отсутствуют разрыхления,
обусловленное, например, “арочным” эффектом, связь между числом контактов пк и центральным углом фкрк (рис. 1.4) можно представить в виде [68]:
где m - число фракций порошков в смеси; S 'к - фракционное число, ( enter показывает целую часть числа, находящегося в скобках).
Очевидно, что угол ф крк, представляющий собой угол между двумя касательными к двум координатам линии и ( Рис- 1-4) в точках Nj и №. Следовательно, для прессовок из квазиоднородной по гранулометрическому составу порошковой шихты среднестатистические значения угла ф крк можно определить по формуле:
Для плотноупакованных систем принимают 8 «0,5 [69]. Для более “рыхлых” систем в выражении (1.78) нужно ввести поправку [67,68]. Подставляя формулу (1.78) в выражения (1.76), а полученные значения в зависимость (1.75), находим
кркк
(1.77)

(1.78)