Геомеханическое обоснование разработки подкарьерных запасов кимберлитовой трубки "Мир"

• Автор: Мальцева, Ирина Александровна
• Шифр специальности: 25.00.20
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2003
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 142 с. : ил

1. ОБОБЩЕНИЕ ОПЫТА КОМБИНИРОВАННОЙ РАЗРАБОТКИ И РЕШЕНИЙ ГЕОМЕХАНИЧЕСКИХ ЗАДАЧ ПРИМЕНИТЕЛЬНО К ЭТОЙ РАЗРАБОТКЕ
1.1 Горногеологические и геомеханические особенности месторождения кимберлитовой трубки Мир.

. 1.1 Геологическое строение и гидрогеологические условия месторождения.

1.1.2 Физикомеханические и прочностные свойства пород горного массива

1.2 Обзор и анализ современного состояния и направления развития комбинированной технологии разработки алмазоносных месторождений мира.
1.3 Факторы, оказывающие влияние па геомеханическое состояние массива горных пород при разработке месторождений комбинированным способом.
1.4 Основные геомеханические задачи и пути их решения при комбинированной разработке месторождения

1.5 Цели и задачи исследования

ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ.

2. ОЦЕНКА ГЕОМЕХАНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ МАССИВА ГОРНЫХ ПОРОД ПРИ ОТКРЫТОПОДЗЕМНОЙ РАЗРАБОТКЕ АЛМАЗОСОДЕРЖАЩИХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ.

2.1 Зоны сдвижения горных пород при открытоподземной разработке

2.2 Оценка деформирования слоя, подстилающего дно карьера подкарьерного целика

2.3 Характер сдвижения и деформаций земной поверхности
ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ.
3. ПРОГНОЗ ИЗМЕНЕНИЯ ГЕОМЕХАНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ МАССИВА ГОРНЫХ ПОРОД И КОНСТРУКТИВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ РАЗРАБОТКИ
3.1 Расчет основных параметровводозащитной системы
3.2 Условия устойчивости и деформирования породного массива и конструктивных элементов разработки.г
3.2.1 Оценка устойчивости горных пород
3.2.2 Оценка устойчивости подрабатываемых бортов карьера при открытоподземной разработке
3.2.3 Оценка устойчивости пролета камер и параметров целиков при камерноцеликовом порядке выемке слоев
3.2.4 Оценка устойчивости сооружений и технологических элементов подземного рудника в зоне возможного влияния подвижек земной поверхности.
3.3 Влияние технологических параметров обработки рудного тела на геомеханическое состояние подкарьерного целика
3.4 Расчет параметров закладки выработанного пространства.
ВЫВОДЫ ПО Г ЛАВЕ
4. КОНТРОЛЬ ЗА РАЗВИТИЕМ ДЕФОРМАЦИОННЫХ ПРОЦЕССОВ, ВОЗНИКАЮЩИХ В ПОРОДНОМ МАССИВЕ ПОД ВЛИЯНИЕМ ГОРНЫХ РАБОТ
4.1 Основные этапы опытнометодических исследований геомеханического состояния массива горных пород
4.2 Анализ результатов расчетов и проведения наблюдений за состоянием массива
4.3 Проектирование и проведение инструментальных наблюдений за развитием гсо.механических процессов при комбинированной разработке кимберлитовых месторождений.
4.4 Определение деформационных нарушений горного массива над выработанным пространством
ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ
5. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ УПРАВЛЕНИЯ ГЕОМЕХАНИЧЕСКИМИ ПРОЦЕССАМИ ПРИ КОМБИНИРОВАННОЙ РАЗРАБОТКЕ КИМБЕРЛИТОВЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ ЯКУТИИ.
5.1 Технологические методы управления геомеханичсскими процессами в массиве горных пород.
5.2 Классификация технологических методов управления геомеханичсскими процессами при комбинированной разработке
5.3 Реализация результатов исследования
ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ
ЗАКЛЮЧЕНИЕ.
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ


Одна из крупных трещин, сформировавшаяся при внедрении дайки, явилась поверхностью, по которой в карьере произошло обрушение трех уступов с образованием единого откоса высотой около 0м и углом наклона градусов. Естественные напряжения в массиве пород подчинены гсостатическому закону с величиной бокового распора, равной для карбонатных пород 0,,5, а для галогенных 0,,7 большее значение соответствует глубине, превышающей 0м. Физические, прочностные и деформационные характеристики вмещающих пород изучались лабораторией геомеханики института Якутнипроалмаз 4 по керну скважин и образцам, изготовленным из штуфов пород, отобранных в карьере. Количество определений сопротивлению одноосному сжатию и растяжению превышает , сцепления и угла внутреннего трения 0 для каждого показателя, объемЕЮГО веса 0, модуля упругости 0. Также в результате обработки фактического материала установлено, что границы между инженерногеологическими комплексами практически совпадают с границами геологических свит. Для учета различия между характеристиками образца и массива в бортах карьера выше кровли водоносного горизонта проведено натурных испытаний, которые дали величину коэффициента структурного ослабления равную 0,2, в зоне водоносного комплекса эта величина принята равной 0,. Деформационные свойства массива определялись по известным деформационным характеристикам образца и характеристикам трещиноватости массива согласно методике К. В Руппенейта. В конце х годов после вскрытия водоносного горизонта и начала работ по осушению карьера были организованы наблюдения за снижением уровней подземных вод и оседанием поверхности.