Омоноличивание облегченных бетонных плотин в районах с суровым климатом

• Автор: Сильницкий, Владимир Иванович
• Шифр специальности: 05.23.07
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1983
• Место защиты: Красноярск
• Количество страниц: 200 c. : ил

ОГЛАВЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ.
ГЛАВА I. ОПЫТ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И СТРОИТЕЛЬСТВА ОБЛЕГЧЕННЫХ БЕТОННЫХ ПЛОТИН В РАЙОНАХ С СУРОВЫМ КЛИМАТОМ .

1.1. Конструктивные особенности облегченных плотин.

1.2. Омоноличивание плотин .

1.3. Искусственное обжатие плотин в целях улучшения напряженного состояния напорной грани сооружения .

ГЛАВА 2. ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕМ1ЕРАТУРН0Г0 РЕЖИМА БЕТОННОЙ

КЛАДКИ ПЛОТИНЫ В ПРОЦЕССЕ ПОДГОТОВКИ Е К

ОМОНОЛИЧИВАНИЮ

2.1. Организация контроля температуры в блоках плотины.

2.2. Требования к температурам омоноличивания сооружений .

2.3. Натурные исследования температурного режима бетона плотины Зейской ГЭС в период омоноличивания
2.4. Исследование работы трубного охлавдения при подготовке к омоноличиванию бетона наружной зоны плотины . .
2.5. Выводы к главе 2
ГЛАВА 3. ОМОНОЛИЧИВАНИЕ ПЛОТИНЫ.
3.1. Снижение затрат труда на подготовку расширенных швов к омоноличиванию
3.2. Омоноличивание швов литым бетоном.
Стр.
3.3. Цементация строительных швов в промороженном бетоне с предварительным отогревом околошовной зоны
3.4. Закладные системы цементационной арматуры .
3.5. Выводы к главе 3
ГЛАВА 4. РЕГУЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ ПЛОТИНЫ
ОМОНОЛИЧИВАНИЕМ ЗАМЫКАЮЩИХ БЛОКОВ
4.1. О влиянии некоторых факторов и особенностей строительного периода на напряженное состояние напорной грани плотины
4.2. Температурные деформации столбчатых блоков плотины, вызванные омоноличивани
ем замыкающих блоков
4.3. Использование деформаций напорного оголовка для дополнительного обжатия напорной грани плотины
4.4. Предложения по конструкции облегченных бетонных плотин
4.5. Выводы к главе 4.
ГЛАВА 5. ВНЕДРЕНИЕ И ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ РЕЗУЛЬТАТОВ ВЫПОЛНЕННОЙ РАБОТЫ.
5.1. Внедрение результатов работы на строительстве плотины Зейской ГЭС
5.2. Эффективность использования результатов работы при эксплуатации Зейской ГЭС .
ЗАКЛЮЧЕНИЕ.
ЛИТЕРАТУРА


Напорная грань плотины почти вертикальная (уклон 0,), уклон низовой грани 0,. Плотина состояла из сдвоенных контрфорсов шириной м и максимальной высотой до м с изолированными от наружного воздуха полостями. Наблюдения на плотине в период эксплуатации показали малую чувствительность тела плотины к изменениям внешней температуры; температура контрфорсов не опускалась ниже 2-3°С. В - гг. Ретерих-сбоден в г. Обераар в г. Аль-бинья в г. Для экономии бетона и снижения противодавления в этих плотинах устраивались расширенные до 3-6 м температурные швы [,,]. Швеции [,]. В мас-сивно-контрфорсных плотинах Швеции напорная грань обычно близка к вертикальной. Расстояние между осями контрфорсов для снижения растягивающих напряжений в оголовках принимаются 6-8 м, редко превышают м. Экономия бетона в такого типа плотинах достигает - %. Полости плотины с низовой стороны закрываются стенкой; при необходимости они обогреваются воздухом от генераторов ГЭС. Для уменьшения температур в процессе твердения бетона и предотвращения трещинообразования в контрфорсах сооружение обычно разделялось временными швами на относительно небольшие элементы. Швы заполнялись бетоном после остывания контрфорсов. Отмечалось, что такая разрезка сооружения на блоки бетонирования увеличивала трудоемкость работ и стоимость строительства. Поэтому стремились к увеличению блоков бетонирования, что достигалось применением низкотермичных цементов. Гравитационные плотины с расширенными температурными швами получают распространение и в условиях Сибири (табл. Плотина Бухтарминской ГЭС высотой м, шириной по основанию м и длиной по гребню 0 м разрезана температурными швами на секции шириной - м. В глухих секциях плотины швы, начиная с основания и до высоты около м, расширены до 2,5-4м. Проектом предусматривалось бетонирование плотины блоками длиной до м с использованием "днепровской'' разрезки, не требующей омоноличивания вертикальных межблочных швов. Аналогичной по. Сибири - Братская. Максимальная высота плотины 6 м. Русловая часть плотины разрезана постоянными деформационными швами на секции шириной по м. Во внутренней части плотины, начиная от скального основания,швы расширены до 7 м. Если за показатель облегчения конструкции принять отношение ширины контрфорса к ширине секции, то для плотины Братской ГЭС он равен 0,. Плотина возводилась с применением столбчатой системы разрезки на блоки бетонирования. Для обеспечения монолитности возведенного профиля межстолбчатые швы цементировались. Дальнейшее развитие и облегчение этой конструкции достигнуто в плотине Мамаканской ГЭС. Плотина облегченного гравитационного типа с расширенными швами шириной 6 м имеет треугольный профиль с уклоном низовой грани 1:0, и верховой 1:0,. Максимальная высота плотины в русловой части м. Ширина секции плотины м. Отношение ширины контрфорса к ширине секции составляет 0,6. Наиболее облегченной среди построенных и строящихся плотин Сибири является массивно-контрфорсная плотина Зейской ГЭС [, ]. Плотина треугольного профиля с уклоном низовой грани 1:0,8 и верховой 1:0,. Максимальная высота плотины ПО м. При ширине типовой секции водосливной и глухих частей плотины м толщина контрфорса 7 м. Отношение толщины контрфорса к ширине секции 0, (для станционных секций плотины, у которых ширина секции и толщина контрфорса соответственно и 5 м, это отношение ещё меньше - 0,). Применение облегченных конструкций плотин позволяет сущест венно уменьшить объем бетона по сравнению с классическим массив ным профилем. Так, по плотине Братской ГЭС объем бетонной кладки удалось снизить на % в станционных секциях и на % в водосливной части плотины [], по плотине Мамаканской ГЭС -более чем на % []. По удельному расходу бетона плотина Зейской ГЭС находится на уровне наиболее экономичных зарубежных плотин этого типа (0,2-0,5 м3). Кроме экономии бетона, важным преимуществом облегченных конструкций плотин является меньшая "чувствительность" по внешним температурным воздействиям, играющим определяющую роль в условиях сурового климата [,].