Развитие методов натурных исследований гравитационных плотин, возводимых в районах с суровыми климатическими условиями

• Автор: Крутов, Денис Анатольевич
• Шифр специальности: 05.23.07
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2005
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 127 с.

ОГЛАВЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. МЕТОДИКА НАТУРНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ БЕТОННОЙ ПЛОТИНЫ БОГУЧАНСКОЙ ГЭС

1.1. Методы и средства натурных исследований напряженнодеформированного состояния плотины Богучанской ГЭС.

1.2. Натурные исследования свободных деформаций бетона в блоках плотин.

Выводы к главе 1

ГЛАВА 2. НАТУРНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ СВОБОДНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ БЕТОНА В БЛОКАХ ПЛОТИНЫ БОГУЧАНСКОЙ ГЭС

2.1. Анализ свободных температурных деформаций бетона.

2.2. Анализ структурных изменений бетона

Выводы к главе 2

ГЛАВА 3. НАПРЯЖЕННОДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ПЛОТИНЫ БОГУЧАНСКОЙ ГЭС

3.1. Температурное раскрытие швов и трещин
3.2. Термонапряженное состояние блоков
3.3. Влияние немонолитности профиля плотины на ее напряженно
деформированное состояние.
Выводы к главе 3
ГЛАВА 4. СОСТОЯНИЕ КОНТРОЛИРУЕМЫХ СЕКЦИЙ ПЛОТИНЫ БОГУЧАНСКОЙ ГЭС ПО ДАННЫМ НАТУРНЫХ НАБЛЮДЕНИЙ.
Выводы к главе 4
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ


Температурные воздействия строительного периода приводят к температурному трещинообразованию и к сохранению бетоном термо-напряженного состояния, сформировавшегося в период твердения, что существенно для эксплуатации сооружения. Существенное влияние на термонапряженное состояние оказывает ход бетонирования. Благоприятное напряженное состояние будет сформировано в случае укладки бетона без длительных перерывов. Наличие таких перерывов приводит, как правило, к образованию трещин []. Иногда возобновление бетонирования снижало растягивающие напряжения и приводило к закрытию трещин в нижележащем блоке. Указанные особенности раскрытия строительных швов присущи блокам столбчатой разрезки высотой до 3 метров и плановыми размерами - метров. В условиях действия отрицательной температуры более высокое значение коэффициента линейного расширения замороженного бетона приводит к увеличению глубины раскрытия швов, в том числе и межблочных []. Эго наглядный пример трещин, с наличием которых нужно считаться и раскрытие которых в холодное время года, может оказывать влияние на напряженное состояние бетонных гидросооружений []. В суровых климатических условиях раскрытие горизонтальных строительных швов со стороны низовой грани уменьшает величину рабочего сечения плотины, что должно вызвать увеличение прогиба. С другой стороны, раскрытие горизонтальных швов снимает действие температурного градиента у низовой грани, уменьшая тем самым величину температурной составляющей прогиба []. Строительство Богучанской ГЭС было начато в году, возведение плотины начато в декабре г. С года прекращены практически все строительные работы. Район строительства характеризуется суровым резкоконтинентальным климатом со среднегодовой температурой воздуха -3,2° С. Богучанская плотина гравитационного типа с вертикальной напорной гранью и наклонной низовой с заложением 1:0,7. Производилось омоноличива-ние профиля в объеме % от общей площади швов, подлежащих цементации. Бетонирование столбов производилось блоками высотой 3 м, за исключением прискальных блоков, высота которых составляла 1,5. Выше отметок 4,0-5,0 м бетонирование секций станционной плотины и секций сопряжения с каменно-набросной плотиной (секции -г) производилось методом послойной ^адкн бетона (высота слоя - 1 м), с объединением двух столбов и устройством прерывистых межсскционных и полусекциониых швов. Состав гидротехнического бетона основных сооружений назначался дифференцированно, в зависимости от требований водопроницаемости и морозостойкости бетона конструкций. Основной класс бетона - В. ШПЦ-0 Красноярского завода (по ТУ-4-). В качестве добавок применялась пластифицирующая добавка ЛСТ. В качестве крупного заполнителя использовался гравий фракции 5- мм и - мм []. Фракция 0-5 мм отсеивалась. Расход цемента составлял 0-0 кг/м3 []. По длине напорного фронта плотина разрезана деформационными швами на секции. Станционная плотина. Секции - . Максимальная строительная высота по первоначальному проекту - ,2 м, при отметке НПУ 5,0 м - ,0 м. Длина вдоль потока по подошве - ,3 м. В этом направлении секции разделены межстолбчатыми швами на три столба. Ширина каждой секции поперек потока - м. До отметки 0,0 м секции разделены ні вам и-надрезам и на две полусскции. Отметка порога водоприемника ГЭС-8,0 м. Водосбросная плотина. Секции - . Максимальная строительная высота по первоначальному проекту - ,5 м, при отметке НПУ 5,0 м - м. Длина вдоль потока по подошве - ,5 м. От подошвы до отметки 4,0 м секции возводились четырьмя столбами размером не менее м вдоль потока. Донные водосбросы предназначены для пропуска расходов строительного периода, шириной м, высотой м и расположены на отметках 0,0 - 2,0 м. Отметка порога глубинных водосбросов - 6,0 м, количество глубинных водосбросов - (по два на секцию), ширина и высота в выходном сечении - соответственно 4 и 7,5 м. Водосливная плотина. Секции -. Максимальная строительная высота при отметке НПУ 5,0 м - м. Длина секции вдоль потока по подошве - , м. Секции возведены четырьмя столбами. Ширина каждой секции - м. Отметка порога водосбросов - 7,0 м. В каждой секции на водосбросе предусмотрен разделительный бычок. Ширина каждого водосброса секции составляет Юм. Глухая бетонная плотина. Секции 1 - , , - .