Разработка метода расчета наклонной или вертикальной сваи в общем салучае действия внешних нагрузок

• Автор: Кровяков, Вячеслав Николаевич
• Шифр специальности: 05.23.02
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Новосибирск
• Количество страниц: 204 c. : ил

ГЛАВА I. ГЛ. Состояние вопроса. Методы расчета свай на действие горизонтальной нагрузки, основанные на использовании теории предельного равновесия. Методы расчета свай, основанные на использовании теории общих и местных линейных деформаций . Методы расчета свай, основанные на использовании теории местных упругих деформаций. Экспериментальные исследования сопротивления вертикальных и наклонных свай в общем случае действия внешних нагрузок . Цели и задачи исследований работы наклонных свай на совместное действие вертикальной и горизонтальной нагрузок. Стр. ГЛАВА П. МЕТОД РАСЧЕТА ВЕРТИКАЛЬНЫХ И НАКЛОННЫХ СВАЙ В ОБЩЕМ СЛУЧАЕ ДЕЙСТВИЯ ВНЕШНИХ НАГРУЗОК. Расчет вертикальных и наклонных свай на совместное действие вертикальной и горизонтальной нагрузок. Л. Исходные расчетные данные. Влияние показателя гибкости на характер расчетных эпюр при действии на сваи горизонтальных нагрузок. Работа свай на совместное действие вертикальной и горизонтальной нагрузок. Сравнение расчетов с результатами исследований других авторов

состоящего из нескольких свай.

ФуссаВинклера. Свая в этом случае представляется как гибкий вертикальный или наклонный стержень, который под действием нормальной к оси сваи силы, изгибаясь, деформирует грунт за счт его уплотнения. Решения, полученные по этой расчетной схеме, лучше отражают действительную работу сваи, несмотря на несколько условный характер самой модели. Деформационные свойства грунта оцениваются единственной характеристикой коэффициентом постели, который оказывается зависящим не только от свойств грунта,но и от размеров сваи, е жесткости и т. Методы, основанные на гипотезе местных упругих деформаций, получили самое широкое распространение. Это работы Д. В.Ангельского I, М. М.Архангельского 2, С. П.Горбатова ,, Б. Ф.Горюнова ,, Г. Г.Зурабова , К. С.Завриева, Г. С.Шпиро ,, Я. Ш.Зиязова , Б. Ю.Калиновича , Л. В.Мазуренко, Д. А.Шварцмана , ВВ. Миронова ,,, А. А.Мустафаева, К. М.Мамедова , Ю. П.Рудь 8 , Н. К.Снитко ,, А. Н.Снитко , Л. Я.Серебро , И. В.Урбана

где ЕЗ жесткость сваи

, В. Б.Шахирева i и др. Методы расчта при этом различаются по способам решения дифференциальных уравнений I. I, 1. Решение дифференциального уравнения реализуется, как правило, интегрированием правой части уравнения при заданном законе изменения коэффициента постели по глубине, например ,,,,,6, либо дифференцированием известной упругой линии стержня, описываемой в виде полинома п степени 2,. I Методы, в которых коэффициент постели принимается постоянным. Методы, в основу которых положено наличие линейного или нелинейного закона увеличения коэффициента постели с глубиной. Предположение о постоянстве коэффициента постели грунта на всю глубину погружения сваи мало вероятно, т. Поэтому для устранения указанных противоречий в методах первой группы верхняя часть эпюры контактных давлений ограничивается предельной прямой, т. К.Хаяси НО разработал теорию расчета сваи, в которой коэффициент постели ниже зоны предельного равновесия принимается неизменным. Сопротивлением грунта в зоне пластических деформаций он пренебрегает. Б.Ю. Калинович табл. Л предложил рассматривать сваю как бесконечную балку на упругом основании, ограничив, в отличие от НО, эпюру контактных напряжений в верхней части сваи линией предельного сопротивления по классической теории предельного напряженного состояния для плоской задачи. Положительный эффект от допущения образования некоторой зоны сдвигов снижается в значительной степени предположением о постоянстве коэффициента постели в нижней части сваи. Учет изменения коэффициента постели с глубиной, повидимому, с расчетной точки зрения лучше отражает действительное положение. В СССР первым, предложившим учитывать изменение коэффициента постели с глубиной, был Д. В.Ангельский I табл. Согласно предложенной им расчетной схеме коэффициент постели линейно возрастает с глубиной. Возрастание происходит до глубины, соответствующей первой точке нулевого прогиба сваи. Ниже этой точки коэффициент постели остатся постоянным. Здесь необходимо отметить, что закон изменения коэффициента постели трактуется Д. В.Ангельским весьма произвольно. Нет никаких оснований считать, что положение точки нулевых перемещений может служить критерием изменений деформационных свойств грунта. Дальнейшее развитие этот метод получил в работах Г. Г.Зурабова , Н. К.Снитко , В. В.Миронова ,, Л. В.Ма
зуренко, Д. На основе теоретических и экспериментальных исследований некоторыми авторами были предложены различные закономерности изменения коэффициента постели с глубиной. Так, при значительных перемещениях сваи, когда у поверхности грунта возникают зоны сдвига, В. В.Миронов так же, как и М. Ниже точки нулевых перемещений коэффициент постели принят постоянным. Метод В. В.Миронова дат большие возможности в выборе формы кривой 1. К0и П , зависящих от вида грунта, размеров, формы и жесткости сваи. При значении П I метод В. В.Миронова совпадает с методом ЦНИИС Минтрансстроя ,,,1, в основу которого положены работы К. С.Завриева и Г. С.Шпиро ,. Развивая решение И. В. Урбана, данное им для расчета шпунтовой стенки т.