Взаимодействие длинных свай с грунтом в свайном фундаменте

• Автор: Динь Хоанг Нам
• Шифр специальности: 05.23.02
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2006
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 163 с. : ил.

ОГЛАВЛЕНИЕ
Введение

Основные обозначения

Глава 1. СОВРЕМЕННЫЕ ПРОБЕМЫ СТРОИТЕЛЬСТВА СООРУЖЕНИЙ НА СЛАБЫХ ВОДОНАСЫЩЕННЫХ ГРУНТАХ БОЛЬШОЙ ТОЛЩИНЫ.

1.1. Современное состояние проблемы

1.2. Инженерногеологические условия г. Хошимина.

1.3. Существующие методы экспериментальных и теоретических исследований взаимодействия одиночной сваи с окружающим грунтом.

1.4.Существующие методы расчета несущей способности буронабивных свай.

1.5. Существующие методы расчета свайных фундаментов из буронабивных свай.

1.6. Выводы по главе.

1.7. Цель и задачи диссертационной работы.

Глава 2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ.
2.1 Экспериментальные исследования физикомеханических свойств грунтов.
2.2. Результаты испытаний буронабивных свай большой длины и их анализ.
2.3. Современные методы расчета несущей способности и результаты испытаний буронабивных свай по нормам Вьетнама.
2.6. Выводы по главе
Глава 3. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ЧИСЛЕННОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ СВАЙ В СВАЙНОМ ФУНДАМЕНТЕ.
3.1. Основные положения
3.2 Программный комплекс РЬАХШ.
3.3 Выбор расчетной модели грунта исходя из реальных свойств грунтов Вьетнама.
3.4 Тестовые задачи.
3.7. Выводы по главе.
Глава 4. ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ДЛИННЫХ СВАЙ С ГРУНТОМ В СВАЙНОМ ФУНДАМЕНТЕ.
4.1. Общие положения. Постановка задачи.
4.2. Взаимодействие одиночной сваи с окружающим грунтом и ростверком.
4.3. Взаимодействие группы свай большой длины с грунтом в свайном фундаменте.
4.4. Выводы в главе.
Глава 5. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ О ВЗАИМОДЕЙСТВИИ ДЛИННОЙ СВАИ И ГРУППЫ ИЗ ДЛИННЫХ СВАЙ С ГРУНТОМ В СВАЙНОМ ФУНДАМЕНТЕ С ГРУНТОВЫМ МАССИВОМ ОГРАНИЧЕННЫХ РАЗМЕРОВ.
5.1 Общие положения. Основные уравнения.
5.2 Расчетные модели грунтов основания.
5.3 Расчетные модели взаимодействия одиночной длиной сваи и группы длинных свай с окружающим фунтом в свайном фундаменте.
5.4. Взаимодействие одиночной длиной сваи с окружающим грун том.
5.5. Взаимодействие группы свай в свайном фундаменте.
5.6. Взаимодействие свайного фундамента с грунтовым массивом.
5.7 Выводы по главе Основные выводы
Литература


По существу это висячие сваи, которые оказывают сопротивление нижним концом и по боковой поверхности. Метод расчета таких фундаментов основан на рассмотрении напряженно-деформированного состояния (НДС) фунтов в межевайном пространстве и ниже уровня острия свай с учетом их взаимодействия со сваями и плитой (ростверком), имеющими конечные жесткости. Полагают, что с момента включения плиты во взаимодействие с грунтом в межевайном пространстве часть общего внешней нафузки (+%) передаются на плиту и часть на сваи (+%). Учет всех этих особенностей при конструировании и расчете КСП фундамента в каждом конкретном случае необходим, т. Общеизвестно, что распределение усилий между сваями в КСП неравномерное. Периферийные сваи больше нагружены, чем центральные, и это приводит к росту изгибающих моментов в плите и к росту неравномерных прогибов плиты. Следовательно, совершенствование существующих методов расчета КСП фундаментов имеет огромное практическое значение. Методы устройства буронабивных свай в КСП фундаментов общеизвестны [, , 7] и мы на этом не будем останавливаться. Отметим лишь, что важнейшим этапом устройства буронабивных свай под защитой глинистого раствор является последний, когда в забое скважины при бетонировании остаются слабые слои грунта, которые значительно снижают сопротивление буронабивных свай их нижним концом. Вместе с тем технология устройства буронабивных свай совершенствуется, и это позволяет контролировать процесс на последней стадии и устранить этот недостаток путем втрамбовывания в забой скважины щебня. Исследование песчаных свай или устройства грунтоцементной сваи с помощью струйной технологии не позволяют получить достаточно надежный фундамент для передачи большой нагрузки от сооружения. Использование забивных свай большой длины в слабых водонасыщенных грунтах более эффективны, чем буронабивные сваи. Однако в этом случае имеются ограничения по диаметру свай, и по выбору техники для забивных свай. Таким образом, в большинстве случаев задача сводится к расчетно-теоретическому обоснованию проектов КПС фундаментов с использованием буронабивных свай диаметром от 0 до мм в слабых водонасыщенных фунтах большой мощности (-)м. Современное состояние проблемы строительства на слабых водонасыщенных фунтах большой мощности для условий Вьетнама и в г. Хошимине аналогично мировой практике. Хошимина приводятся конкретные условия, для которых неизбежны использование в качестве фундаментов глубокого заложения КСП фундаменты с буронабивными сваями большой длины. Инженспно-гсологичсские условия г. Отличительной особенностью рельефа г. Хошимина является большой перепад высот и переход равнинных рельефов к холмистым. Огметка рельефа колеблется в северном районе (Тху Дук) - м, западно-северном (Ку Схй) - м, снижается до 5- м в центре города до 0-5 м в районе Дуен. Хай. Геологическое строение на территории г. Хошимина, образовалось в Кайнозойской эре, подстилаемое на жёстком фундаменте Мезозоя. У кайнозойской эры преобладают отложения Неогена, Плейстоцен и Голоцен [ с! Отложения Неогена представлены песками, галькой, гравием, суглинками, и глиной речного и морского происхождения. Суммарная мощность этих отложений достигает 0м. Поверхность этих отложений представлена лате-ризационными суглинками и пластами глин мощностью 5-м и находятся на глубину - м у района Тху Дук, Ку Схй и центральной части города, в районах Нха Бе и Дуен Хай м а в районе у Бинг Схань- м. Плейстоценовые отложения представляют песчаные и гравелистые фунты речного и морского происхождения с включением линзы суглинков и глин. Суммарная мощность этого пласта колеблется от Юм до м. Отложения среднего верхнего Голоцена представляют речные, морские и болотные водонасыщенные глины, суглинки, супеси, пески и ил. Суммарная мощность этих отложений колеблется от 5 м до м. Минимальный уровень подземных вод в сезон дождей на территории г. Хошимина в отложениях Голоцена находится на глубине 0,5м а в отложениях Плейстоцена на глубине 2- м. Рис. Карта классификации инженерно-геологических условий по критерии благоприятного строительства в г. Хошимине.