Прочность и трещиностойкость преднапряженных многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием

• Автор: Чалкатрян, Давид Агасиевич
• Шифр специальности: 05.23.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1983
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 264 c. : ил

СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1. Развитие взглядов на преднапряженные конструкции

1.2. Некоторые положения норм проектирования железобетонных конструкций

1.3. Исследования и опыт применения конструкций со смешанным армированием

1.4. Анализ выполненных работ и задачи исследования

2. МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ ЭКСПЕРИЖШЛЫШХ ИССЛЕДОВАНИЙ

2.1. Конструкция опытных образцов, армирование .

2.2. Материалы для изготовления опытных панелей . .

2.2.1. Бетон. Прочностные и деформатквные характеристики бетона.

2.2.2. Арматура. Прочностные и деформатквные характеристики арматуры .
2.3. Изготовление опытных панелей
2.3.1. Установка для изготовления панелей .
2.3.2. Натяжение арматуры и контроль величины предварительного напряжения
2.3.3. Бетонирование
2.3.4. Передача усилия предварительного натяжения с арматуры на бетон, хранение образцов до их испытания
2.3.5. Сроки изготовления и испытания панелей
2.4. Испытание опытных образцов
2.4.1. Установка для испытания
2.4.2. Измерительные приборы и аппаратура, применяемые при проведении испытаний .
2.4.3. Испытание опытных образцов .
2.4.4. Геометрические размеры сечений
3. ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ МНОГОПУСТОТНЫХ ПАНЕЛЕЙ ПЕРЕКРЫТИЙ
СО СМЕШАННЫМ АРМИРОВАНИЕ.
3.1. Напряженнодеформированное состояние сечений опытных панелей при передаче усилия предварительного напряжения на бетон .
3.2. Потери предварительного напряжения.
3.2.1. Потери от релаксации напряжений .
3.2.2. Потери от усадки, быстронатекающей ползучести и ползучести бетона во времени
3.2.3. Сравнение расчетных и опытных значений потерь предварительного напряжения . .
3.3. Момент образования трещин.
3.3.1. Анализ экспериментальных данных по моменту образования трещин
3.3.2. Сравнение опытных и расчетных значений момента образования трещин
3.4. Ширина раскрытия трещин .
3.4.1. Анализ экспериментальных данных ширины раскрытия трещин
3.4.2. Сравнение опытных и расчетных значений ширины раскрытия трещин .
Выводы по 3 главе.
4. ПРОЧНОСТЬ МНОГОПУСТОТНЫХ ПАНЕЛЕЙ ПЕРЕКРЫТИЙ СО СМЕШАННЫМ АРМИРОВАНИЕМ.
4.1. Анализ экспериментальных данных по прочности опытных образцов
4.1.1. Характер разрушения
4.1.2. Деформации бетона сжатой зоны.Прогибы
4.1.3. Напряжения в рабочей арматуре
4.2. Совместная работа напрягаемой и ненапрягаемой арматуры
4.2.1. Стадия изготовления
4.2.2. Стадия эксплуатации и разрушения
4.3. Сравнение расчетных и опытных значений разрушающих моментов
Выводы по 4 главе.
5. ВНЕДРЕНИЕ ШЕШАПРЯЯЕНШХ ЖОГОПУСТОТНЫХ ПАНЕЛЕЙ
ПЕРЕКРЫТИЙ СО СМЕШАННЫМ АКТИРОВАНИЕМ.
5.1. Конструкции опытных панелей
5.2. Технология изготовления
5.3. Испытание опытных панелей.
5.4. Результаты испытаний
5.4.1. Момент образования трещин
5.4.2. Ширина раскрытия трещин
5.4.3. Прочность
5.5. Экономическая эффективность применения многопустотных панелей перекрытий со смешанным армированием
Выводы по 5 главе
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ


В.В. Куйбышева Н. Г.Головиным проведено исследование работы преднапряженных элементов со смешанным армированием. Влияние ненапрягаемой арматуры на прочность, трещиностой-кость и деформативность изгибаемых элементов со смешанным армированием исследовалось на балках прямоугольного 0x0 мм и вписанного в него двутаврового сечения пролетом мм. Рабочее армирование балок состояло из напрягаемых и ненапрягаемых стержней диаметром мм класса А-У. Опытные балки нагружали двумя сосредоточенными силами, приложенными в третях пролета. С целью выявления влияния немного-кратно-повторных нагружений на раскрытие и закрытие трещин опытные балки четыре-пять раз нагружали до уровня 0,^^ с последующей разгрузкой до нуля и в шестой раз доводили до разрушения. При анализе результатов экспериментальных исследований Головин Н. СНиП П, удовлетворительно оценивает потери преднапрянения от усадки и ползучести бетона при смешанном армировании, однако при увеличении относительной степени обжатия бетона б6/ Р0 до величины 0,. Появление их в стадии эксплуатационных нагрузок недопустимо. В ШСИ им. В.В. Куйбышева Арсланбековым М. М. была выполнена работа по изучению влияния ненацрягаемой арматуры на прочность, жесткость и трещиностойкость преднапрякенных изгибаемых элементов со смешанным армированием / 3,4 /. Приводится обоснование критериев для выбора соотношения между классами напрягаемых и неналрягаемых стержней смешанного армирования в соответствии с требованиями предельных состояний I и П групп. Выведены зависимости для определения напряжений в неналрягаемых и напрягаемых стержнях смешанной арматуры в стадии разрушения, в том числе с учетом упрочнения арматуры при натяжении. Экспериментально изучено влияние ненапрягаемой арматуры на напряженно-деформированное состояние преднапряженных изгибаемых балочных элементов размерами x см вплоть до их разрушения. Разработаны рекомендации по совершенствованию конструкций стропильных ферм с параллельными поясами СФ6- серии . В НИИЖБ Госстроя СССР A. A.Световым проводились исследования ребристых плит покрытия производственных зданий 3x м со смешанным армированием / /. Плиты испытывали по схеме свободно-опертой балки на действие равномерно распределенной нагрузки. Т.И. По мнению Лина применение ненапрягаемой арматуры не ограничивается однопролетными балками. Для консольных и неразрезных балок в зонах действия опорных моментов, часто выгодно усиленное армирование таких участков ненапрягаемой сталью. И в этих случаях использование такой арматуры на некоторых участках может дать экономию стали. Рассмотренные в работе / 2 / практические примеры использования смешанного армирования в балках, плоских плитах, безбалочных перекрытиях, сводах-оболочках, мостах с коробчатыми балками пролетных строений и резервуарах высокого давления подтверждают, что частичное преднацряжение не только экономично, но и улучшает работу предварительно-напряженных конструкций. В результате испытания он пришел к выводу, что несмотря на то, что предварительному напряжению подвергалась только половина проволок, в балке при испытании ее на воздействие рабочей нагрузки не появилось трещин, а величина разрушающей нагрузки получилась почти равной величине этой нагрузки для балок с полностью напряженной арматурой. В году в Лондоне на УШ конгрессе ФИЛ рассматривались вопросы, связанные с применением частично преднапряженных конструкций. В Нидерландах А. Брутгелингом / 2-5 / проводились исследования напряженно-деформированного состояния железобетонных балок таврового сечения со смешанным армированием, состоящим из канатов диаметром ,5 мм и ненапрягаемой стали с площадкой текучести (рисД. Площадь сечения напрягаемой арматуры сохранялась постоянной. Количество ненапрягаемой арматуры варьировалось от 0 до 2 мм2, что составляло от 0 до % от общей площади арматуры. Испытание балок проводилось двумя сосредоточенными силами, приложенными в третях пролета (рис. Была рассмотрена работа конструкции в стадиях до образования трещин и с трещинами в растянутой зоне. Рис. Рис.