Оптимизация передаточной прочности бетона с учетом фактора времени при расчете преднапряженных железобетонных конструкций

• Автор: Рябцева, Маргарита Павловна
• Шифр специальности: 05.23.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1983
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 193 c. : ил

ВВЕДЕНИЕ
Одно из ведущих мест в индустриализации строительства нашей страны занимает производство сборных предварительнонапряженных железобетонных конструкций, которые составляют млн.м3 или около от общего объема выпускаемого сборного железобетона в год.
Широкое использование в строительстве предварительнонапряженных конструкций массового назначения требует, одновременно с освоением прогрессивных конструктивных форм и прогрессивной технологии, разработки новых методов оценки их надежности и качества. Эти методы должны отражать технологические факторы, имеющие место при изготовлении конструкций массового производства на заводах ЖБМ, при хранении их и возведении на стройплощадках и, в целом, позволить снизить себестоимость, материалоемкость и энергоемкость конструкций.

Актуальность

Это нашло отражение в СНиП П, где потери предварительного напряжения от ползучести бетона в возрасте 0 сут. МПа при ^й-7 0,6 (1. НЬ(тр—а) при >а (1. Л?о- велИ1Шна относительного напряжения обжатия бетона, (Л и 'В - параметры, зависящие от марки бетона, при марке М 0 и выше В = 1,5; С1 = 0,6. Как показал обзор литературных данных, все исследования были направлены на определение предельной величины обжатия бетона и ограничение . ПРИ подсчете потерь от ползучести бетона. Результаты указанных исследований позволили также установить и предварительные величины обжатия /Р0 , которые нашли отражение в СНиП П, где рекомендуется в центрально обжатых элементах (Эб. Ро ~ принимать не более 0,, а при внецент-ренном обжатии б'б. Ро “ не более 0,. Аналогичные значения предельной величины напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия установлены и в зарубежных нормах /0, 6/. В табл. Таблица 1. Э5. X) Приведенные величины вычислены для 0 = 0,7 . ПРИМЕЧАНИЯ: I. В ФРГ величина бби = 0, рекомендуется для бетона М 0. В Голландии принимается величина б§я=(4,5 + 0,3 )МПа, что для бетона М 0 составляет 0§н = ,5 МПа, т. Указанные ограничения б». Р 0позволяют проектировщикам для обеспечения трещиностойкости конструкции в ряде случаев назначать площадь рабочей напрягаемой арматуры больше, чем она требуется из условия обеспечения прочности, а также получать сечения с необходимой величиной Мб/Ма5 ( Nff/NoB). Анализ проведенных исследований позволяет установить, что в указанных выше и других исследованиях не была реализована возможность передачи напряжения с арматуры_на бетон при прочности Р0 меньше нормируемой (0,7 - 0,8) f? Из практики проектирования предварительно-напряженных конструкций известно, что основную часть вторых потерь, которые, в отличие от первых потерь, уменьшить технологическими приемами затруднительно, составляют потери от ползучести и усадки бетона, изменяющиеся во времени (см. Л). Эти потери, изменяющиеся во времени, при определенных условиях (высокая интенсивность обжатия и продолжительное время его воздействия без разгрузки внешними усилиями) могут достигать значительной величины /, , , , /. В соответствии с СНиП П расчетные величины потерь предварительного напряжения от ползучести бетона оцениваются в возрасте 0 сут. Поправочный коэффициент ? Зенкович И. М. // предлагает использовать в зависимости от величины относительного обжатия бетона O? Hi/R0. Известно, что после установки конструкции в проектное положение и передачи на нее части или всей эксплуатационной нагрузки, относительное предварительное обжатие бетона = Ogм /R0B значительной степени снижается, а следовательно, полностью или частично прекращаются деформации ползучести и, как следствие, полностью или частично прекращается и развитие потерь. В исследованиях Г. И.Бердичевского, Н. А.Маркарова, С. П.Павлова, Г. И.Шабановой, А. И.Семенова, Ю. П.Мартышенко, С. А.Дмитриева, И. М.Зенковича, Ш. Это явление объяснялось тем, что потери напряжения в арматуре от ползучести бетона (см. Поэтому Бердичевским Г. И. и Маркаровым H. A. была сделана попытка ввести понижающий коэффициент времени jb , который бы снижал расчетные потери предварительного напряжения от ползучести и усадки бетона для промежуточных стадий работы конструкций. Впервые выражение С1. Г.И. Бердичевским и Н. А.Маркаровым в I0 году и включено в СНиП П-ВЛ- и СНиП П. Позже рядом других авторов были предложены новые выражения для определения фактора времени j3 . В табл. Все формулы для подсчета ? Первая из них включает формулы, по которым j2> при t = О также равно нулю. К этой группе формул относятся и уже упомянутая формула (1. Н.А. Маркаровым и Г. И.Бердичевским //, а также формулы, предложенные Маркаровым H. A. и Шабановой Г. П. в работе //. Формулы второй группы позволяют оценивать не только потери от неупругого обжатия, но и быстронатекающие потери от ползучести, которые происходят сразу после передачи усилия обжатия. Среди них можно отметить формулы, предложенные Маркаровым H. A., Павловым С. П. (1. Хакимовым И. А., Дмитриевым С. А. (I. II, I.