Несущая способность, жесткость и трещиностойкость изгибаемых железобетонных элементов с учетом влияния формы их поперечного сечения.

• Автор: Саканов, Куандык Тимирович
• Шифр специальности: 05.23.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1985
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 195 с.

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ .. .

I. РАЗВИТИЕ ЗКСПЕВДШТАЛЬНОТЕОРЕШЧЕСКИХ ИССЛЕДОВА

НИЙ ПРОЧНОСТИ, ЖЕСТКОСТИ И ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ВЛИЯНИЕ ФОМЫ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ НА НЕСУЩУЮ СПОСОБНОСТЬ, ЖЕСТКОСТЬ И ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

1.1. Несущая способность изгибаемых элементов . . .

1.2. Трещиностойкость изгибаемых железобетонных элементов.

1.3. Дефорлативность изгибаемых железобетонных элементов

1.4. Задачи исследования .

2. МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ

2.1. Конструкция образцов. Материалы. Изготовление образцов

2.2. Прочностные и деформативные характеристики бетона и арматуры.

2.3. Испытание образцов.
3. ПРОЧНОСТЬ ИЗШЕАМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С УЧЕТОМ ФОРМЫ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ
3.1. Характер разрушения опытных образцов .
3.2. Деформации растянутой арматуры.
3.3. Деформации бетона сжатой зоны
3.4. Высота сжатой зоны бетона при разрушении балок
3.5. Опытные и теоретические разрушающие моменты и
их анализ
Стр.
4. ТШЦИНОСТОЙКОСТЪ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С УЧЕТОМ
ФОРМЫ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ.
4.1. Характер трещинообразования
4.2. Щирина раскрытия нормальных трещин .
5. ДОФОШАТИШОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ РАЗЛИЧНОЙ ФОЙШ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ.
5.1. Деформации опытных балок прямоугольной и двутавровой форм поперечного сечения .
5.2. Деформации балок треугольной формы поперечного сечения и предложения по расчету
ВЫВОДЫ.
ЛИТЕРАТУРА


Поэтому при проектировании железобетонных элементов необходимо выбрать наиболее оптимальный вариант с точки зрения максимального использования прочностных характеристик исходных материалов. Чтобы определить возможность разрушения элемента по какому-либо из этих случаев, необходимо знать процент армирования сечения, т. Лолейт А. Ф. | ] . В работе [lI6 ] и других указывается на влияние процента армирования на случай разрушения. Этот вопрос разные исследователи решали по своему. Анализируя результаты опытов, проведенных в ВДИШС, и данные опытов, выполненных зарубежными исследователями, проф. A.A. Уточнению численных значений выражения (I. I) были посвящены почти все последующие работы, выполненные на образцах из бетонов разной прочности, армированных как мягкой, так и твердой сталью. ПО] показали, что они имеют низкие деформативные свойства, меньшую полноту эпюры напряжений и более низкую границу армирования при применении в расчетах прямоугольной эпюры напряжений. Следует отметить, что указанные различия имели место не только для высокопрочных бетонов, но и для бетонов низких и средних классов [, , , , , 3, 2, 7, 8, 0, 1, 2, 3 ] . Различными исследователями были получены и предложены разные значения границы переармирования. К.т. Безухов К. И. [б] испытал 0 балок прямоугольного сечения из бетонов марок и МПа при Jd, = 0,8+2,8%9 сталь с пределом текучести ,0 и ,0 МПа. Проф. Столяров Я. Ця = 0,. Немецкий исследователь Габауэр Ф. Гелер В. Проф. Мурашов В. И. в г. Проф. Кацанович Л. К.т. Добродеев А. Н. [] приходит к выводу, что на границу переармирования влияют прочностные и деформативные свойства бетона и арматуры, форла и соотношение геометрических размеров сечения. Ь0 т. И^пр - нормативное сопротивление (предел прочности или предел текучести) для напрягаемой арштуры. К.т. Донченко О. М. [] приходит к выводу, что граничное армирование не зависит от прочностных и деформативных свойств бетона. Из анализа перечисленных рекомендаций различных авторов видно, что предлагаемые шли значения и способы определения граничного армирования не одинаковы. Результатом этих различий при подходе к определению граничного армирования явились противоречия по этому вопросу в нормативных документах [б1, 8 и др. В работах, выполненных в разное время, указывается, что одним из факторов, влияющих на границу переармирования, являются не только деформативные свойства бетона, но и интенсивность предварительного напряжения [бЗ, , , , , 9 ] . Проф. Фрайфельд С. Ъат. Анализируя эту формулу, он делает вывод, что граница переармирования в предварительно напряженных элементах не постоянна, а меняется в пределах от 0,3 до 0,3. К.т. Мельников Г. Далее, конкретизируя значения входящие в формулы (1. К.т. Мельников Г. И. делает вывод, что граничное армирование изгибаемых и коротких внецентренно сжатых железобетонных элементов существенно зависит от дефорлативных свойств арматуры и предварительного напряжения. Проф. Бердичевский Г. И. и проф. Михайлов К. Ц,= 0,7. Проф. Дмитриев С. Кроме перечисленных факторов, влияющих на несущую способность изгибаемых и внецентренно сжатых элементов по нормальному сечению, является форма и соотношение геометрических размеров сечения. Рассмотрим работы, посвященные этому вопросу. Целенаправленных работ, касающихся вопроса влияния формы поперечного сечения на границу переармирования прямо или косвенно немного. Это работы Бычкова М. И. [ ] , Губонина H. H. [ ] , Нофаля М. Ш. [ 8 ] , Добредеева А. Н# [ ] , Бердичевского Г. И., Коревицкой М. Г., Крамаря В. Г. [ ] , Мохамеда А. Вилкова К. И. [ ] , Аубакирова Г. Т. [ 2 ] , Гвоздева A. A., Дмитриева С. А., Гущи Ю. П. [ ] , Кулинич В. И., Торяника М. К.т. Бычков М. МПа, рабочая арматура из стали с пределом текучести до 0 МПа. V — 0*5% +0,3 (I. С - расстояние от условной вершины треугольного сечения до его сжатой грани. Формулы (I. I.I8) были проверены автором по данным эксперимента вышеописанных балок и дали удовлетворительную сходимость. Анализируя эти формулы, Бычков М. К.т. Губонин H. Ст. Rs/7 < кгс/см^ S? S?/S^ = 0,; (I.