Сопротивление кратковременному и длительному осевому сжатию гибких золобетонных элементов с высокопрочной арматурой

• Автор: Каляскин, Александр Владимирович
• Шифр специальности: 05.23.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1999
• Место защиты: Тверь
• Количество страниц: 146 с.

СОДЕРЖАНИЕ.
Введение

Состояние вопроса и задачи исследования

Краткий обзор исследований несущей способности и деформативности сжатых железобетонных стержней с высокопрочной
арматурой

Особенности учета длительности действия нагрузки.

Развитие теории выпучивания и устойчивости сжатых стержней из упругих и упругопластических материалов, деформирующихся в условиях ползучести.

Основные задачи исследования.

Построение функции меры ползучести и уравнения связи между сть и еь применительно к НЗПБ.
Подбор параметров функции меры ползучести ССт, предлагаемых различными исследователями, применительно к НЗПБ. Построение функции С1 , т в соответствии с предложением

В.Ф. Захарова

Оценка корректности алгебраической формы записи основного
уравнения теории ползучести
Численное решение интегрального уравнения связи между аь
и Еь 0
Сравнение результатов численного решения и решения полученного путем преобразования интегральной зависимости в алгебраическую.
Напряженно деформированное состояние сечений.
Кратковременное действие внешней нагрузки
3.1.1 Упругое решение
3.1.2 Упруго пластическая работа бетона
3.2 Учет ползучести бетона.
3.2.1 Замена интегрального уравнения связи между сьг и еь0 алгебраическим
3.2.2 Параметры дополнительного НДС, обусловленные развитием
быстронатекающих деформаций ползучести
3.2.3 Длительное действие постоянной нагрузки
3.3 Учет нелинейной ползучести бетона
4. Экспериментальные исследования.
4.1 Состав неавтоклавного зольного поризованного бетона
4.2 Особенности микротрещинообразования в структуре Н1Б
при нагружении
4.3 Характеристика опытных образцов
4.4 Методика испытаний.
4.5 Результаты кратковременных испытаний.
4.6 Результаты длительных испытаний
4.7 Результаты кратковременных испытаний образцов после длительного действия нагрузки
4.8 Несущая способность.
4.9 Сравнительный анализ опытных и вычисленных значений параметров напряженно деформированного состояния.
5. Безопасный уровень длительного сжатия
5.1 Методика определения предельного безопасного уровня длительного сжатия при учете нелинейности деформирова
ния.
Экономическая эффективность результатов исследования
Основные выводы.
Список использованных источников


До введения в действие СНиП П наибольшее значение этой величины не превышало 0 МПа. Для установления такого предела имелись достаточно серьезные основания. Предельную величину напряжения сжатия в арматуре назначали, исходя из представлений о наибольшей сжимаемости бетона и связанной с ним арматуры. Несмотря на достаточно большой разброс имевшихся данных о предельной сжимаемости бетона, авторы нормативных документов, исходили при решении этого вопроса, повидимому, из условия максимально необходимой обеспеченности этого параметра. Очевидно, что эффективное использование на сжатие высокопрочной арматуры зависит от предельной деформативпости бетона при разрушении элементов. По данным различных исследователей предельная сжимаемость бетона в зависимости от условий испытаний и составов бетонных смесей колеблется в весьма широких пределах от 1,5о до 6о и более . Ряд исследователей связывали увеличение сжимаемости бетона с уменьшением ег о прочности . Эта точка зрения нашла отражение в рекомендациях ЕКБФИП, где предельные значения относительных деформаций тем больше, чем ниже прочность бетона и колеблются от 2,9о для бетона прочностью МПа до 3,7о для бетона прочностью МПа. В настоящее время при оценке деформативных свойств бетона исходят из диаграммы оь бь содержащей, так называемую, нисходящую ветвь. Установлено, что при испытаниях на сжатие с постоянной скоростью деформирования нарастание деформаций бетона происходит и после достижения напряжении в нем, равных пределу прочности, если при этом возможно снижение величины этих напряжений.