Здания с эффективным монолитным безбалочным каркасом. Экспериментальные и теоретические исследования, методы расчета и возведения

• Автор: Анпилов, Сергей Михайлович
• Шифр специальности: 05.23.01
• Научная степень: Докторская
• Год защиты: 2005
• Место защиты: Самара
• Количество страниц: 215 с. : ил. + Прил. (с.216-773: ил.)

Самарский государственный архитектурностроительный университет

Анпилов Сергей Михайлович

Здания с эффективным монолитным безбалочным каркасом.

Экспериментальные и теоретические исследования, методы расчета и возведения

Специальность

. Строительные конструкции, здания и сооружения

ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени доктора технических наук

Самара
Оглавление
Том
Введение


При загружении ОФ дополнительной, к собственному весу, нагрузкой, обнаруженные ранее на нижней гране плиты трещины, продолжали раскрываться. Динамика раскрытия трещин в зависимости от величины нагрузки представлена на рис. При контрольной нагрузке для 2ой группы предельных состояний, включающей все виды нагрузок по длительности действия, ширина их раскрытия составила 0,, мм. При контрольной нагрузке, за вычетом временных и кратковременных нагрузок я . При контрольной нагрузке по 1ой группе предельных состояний ширина раскрытия достигла 0,, мм. При нагрузке я . Динамика развития прогибов средней части плиты показана на рис. При контрольной нагрузке по 2ой группе предельных состояний Я . При контрольной нагрузке по 2 группе предельных состояний с учетом всех типов нагрузки величина прогиба в середине пролета плиты достигла мм. После минутной выдержки под контрольной нагрузкой прогиб возрос до мм. Вместе с тем, характер кривой прогибов плиты ОФ показывает, что раннее образование трещин в плите в результате усадки бетона приводит к понижению жесткости конструкции и увеличению прогибов по сравнению с расчетной кривой не учитывающей работу перекрытия на 1 этапе. Это подтверждает ранее сделанное предположение, что влияние усадочных деформаций распространяется не только на раннее образование трещин, но и на характер деформирования плиты. Динамика развития напряжении в растянутой арматуре исследовалась с применением датчиков омического сопротивления установленных на арматуру после распалубки конструкции. О.У
о
7
Ь о к. Рис. Ц, 1игтг
СЛСмГЛ. Рис. Динамика развития прогибов в плите ОФ Поэтому деформации измерялись только от дополнительной нагрузки без учета собственной массы плиты. По этим дополнительным деформациям определялись и дополнительные напряжения. Напряжения в арматуре, возникшие после распалубки ОФ, до наклейки тензодатчиков, определялись расчетным путем с учетом экспоненциального закона деформирования бетона и наличия трещин. По расчету, с использованием программы ЛИРАУтбоУ5 9. МКЭ, при экспоненциальном деформировании бетона, от собственного веса в средней части плиты в направлении наибольшего пролета возникает момент Мх1. От этого момента в арматуре плиты возникают напряжения равные ах 8 кгсм2. Эти напряжения суммировали с дополнительными напряжениями полученными с помощью датчиков. Наибольшие деформации и соответственно напряжения возникали в направлении наибольшего пролета ОФ в средней части. Напряжения в арматуре на растянутой грани при контрольной нагрузке по проч
ности я1 1. Это свидетельствует о том, что при контрольной нагрузке по прочности напряжения в арматуре не достигали текучести Н. СГ кгсм . При контрольной нагрузке по 1ой группе предельных состояний отслоения и разрушений бетона в сжатой зоне не наблюдалось. Дальнейшее нагружение ОФ осуществлялось с целью проверки работоспособности стыков плиты и колонн. При непосредственном участии автора с соавторами в работе 1 предложено новое решение конструкции перекрытия, позволяющее снизить или вовсе исключить влияние усадочных деформаций на работу конструкции. Существо предложения заключается в том, что участки монолитного перекрытия между колоннами выполняются в виде оболочки переноса с малой стрелой подъема. После распалубки такой конструкции перемещения перекрытия равны или близки к стреле подъема и перекрытие превращается в плоское. Как известно, при деформации оболочки с малой стрелой подъема при неподвижных опорах в ней возникает распор. Эти деформации от распора могут компенсировать деформации усадки. Если бы усадочных деформаций не было, то такая конструкция перекрытия работала бы на внецентренное сжатие. При компенсации усадочных деформаций деформациями распора, плита перекрытия испытывает в большей степени изгибные деформации. Для определения необходимого значения стрелы подъема оболочки сферической формы вырежем полосу, проходящую над колоннами А и В, которые будем считать неподвижными опорами рис. Рис. Схема образующей оболочки с пролетом Ь и радиусом I, дуги Э. Из рис. Из рис. Я, а Ь2Яыпф2.