Разработка метода оценки технического состояния плунжерных пар ДТА при ремонте

• Автор: Мылов, Алексей Алексеевич
• Шифр специальности: 05.20.03
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2005
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 135 с. : ил.

Содержание
Содержание
Введение

1 Состояние вопроса и задачи исследования.

1.1 Требования к топливной аппаратуре.

1.2 Влияние технического состояния плунжерных пар на выходные параметры топливного насоса и техникоэкономические показатели дизеля

1.3 Связь зазора и расхода утечек топлива в плунжерной паре

1.4 Обзор существующих методов и средств испытания плунжерных

Выводы и задачи исследований.

2 Теоретическое обоснование метода оценки технического состояния плунжерной пары

3 Программа и методика экспериментальных исследований

3.1 Программа исследований.
3.2 Объект исследований
3.3 Исследование микрогеометрии плунжерных пар.
3.4 Испытание плунжерных пар на гидравлическую плотность.
3.5 Исследование нарастания давления в надплунжерном пространстве.
3.6 Методика исследования максимального развиваемого давления плунжерных пар и безмоторных исследований
3.7 Математическая обработка результатов исследования
4 Результаты экспериментальных исследований
4.1 Исследование технического состояния плунжерных пар.
4.2 Гидравлическая плотность плунжерных пар
4.3 Исследование технического состояния плунжерных пар по максимальному развиваемому давлению
4.4 Оценка технического состояния плунжерных пар по нарастанию
давления в надплунжерной полости.
5 Практическое использование результатов исследований
Выводы.
Общие выводы
Литература


Это объясняется тем, что вследствие значительной скорости движения плунжера, сжатие топлива в надплунжерном пространстве начинается раньше, чем плунжер перекроет впускное окно втулки. После открытия отсечного окна какое-то время в надплунжерном пространстве еще будет сохраняться высокое давление за счет дросселирования топлива в узкой щели между винтовой кромкой плунжера и кромкой отсечного окна. При регулировке всех секций насоса на определенную равную цикловую подачу числитель в уравнении (1. Если при этом гидродинамические параметры элементов нагнетательных трактов различных секций не будут одинаковы, то равная цикловая подача топлива по секциям насоса будет получена при различном геометрическом активном ходе плунжера. Следовательно, коэффициент подачи по секциям насоса будет характеризовать идентичность их работы. Угол, на который ось симметрии кулачка топливного насоса не доходит до совмещения с осью симметрии плунжера в момент перекрытия верхним торцем плунжера впускного окна, называют углом начала подачи. Топливная аппаратура устанавливается на двигатель по углу опережения подачи, определенному по мениску. В связи с этим существенное значение имеет обеспечение равномерности по углу запаздывания впрыска топлива. Угол, на который не доходит ось симметрии кулачка топливного насоса до совмещения с осью симметрии плунжера в момент начала выхода топлива из форсунки, называют углом начала впрыска топлива. При постоянном угле начала подачи угол начала впрыска топлива может быть различным, вследствие различных величин гидродинамических параметров форсунок, топливопроводов высокого давления и других элементов линии нагнетания []. Это следует учитывать при комплектовании элементов ДТА на двигатель. Топливоподающая аппаратура непосредственно осуществляет необходимую для каждого конкретного двигателя расчетную характеристику впрыска топлива. В процессе эксплуатации детали топливной аппаратуры изнашиваются. Износы имеют различную природу в соответствии с условиями работы деталей аппаратуры. Износы не прецизионных деталей, кроме случаев аварийных поломок, приводят к смещению основных точек регуляторной характеристики и компенсируются, в основном, повторной регулировкой аппаратуры или заменой деталей в соответствии с техническими требованиями к ним. Наибольшее влияние на работу дизельной топливной аппаратуры оказывает износ плунжерных пар. Определяющим видом изнашивания является гидроабразивное. В топливе всегда имеются твердые механические частицы. Современные фильтры тонкой очистки топлива не в состоянии отделить частицы менее 0,2 мм. Предусмотренный технологией отстой топлива не всегда осуществим в условиях рядовой эксплуатации, а частицы менее 0,1 мм удерживаются во взвешенном состоянии в топливе даже после длительного отстоя. Процесс топливоподачи характеризуется большими перепадами давления. Топливо, перетекая из полостей низкого давления, увлекает за собой твердые механические частицы, которые снимают с поверхностей прецизионных деталей микростружку. Как правило, плунжерные пары в результате такого вида изнашивания имеют местный износ. В результате износа плунжерных пар снижается цикловая подача и растет неравномерность топливоподачи секциями насоса [7, ,0, 2, 3]. При регулировке топливного насоса высокого давления для обеспечения необходимой цикловой подачи, увеличивают активный ход плунжера. Количество подаваемого топлива возрастает, но растягивается при этом продолжительность впрыска, а при условии сохранения момента начала подачи топлива насосом эта увеличенная доза топлива приходится на конец впрыска, то есть на догорание. А. И. Толстое показал [9], что при изношенных плунжерных парах за счет увеличения продолжительности подачи топлива заметно ухудшается экономичность процесса сгорания вследствие снижения эффективности использования заключительных порций топлива. При этом сгорание последних порций топлива переносится на этап выпуска, вызывая при этом повышение теплонапряженности поршневой группы, деталей линии выпуска и лопаток турбины.