Параметры процесса разгрузки зерна из бункеров

• Автор: Загутин, Дмитрий Сергеевич
• Шифр специальности: 05.20.01
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2002
• Место защиты: Краснодар
• Количество страниц: 191 с. : ил

Содержание
Введение.

Глава 1. Состояние вопроса и задачи исследования

1.1. Механика сыпучих тел в свете существующих теорий.

1.2. Классификация и краткий анализ некоторых сводоразрушающих рыхлительных устройств и их активных приводов

Глава 2. Теоретические предпосылки сводообразующего процесса

истечения сыпучих тел из бункеров

2.1. Модель дискретного сыпучего тела и обоснование е допущений

2.2. Механизм образования сводчатых структур в бункерах при движении в них дискретных сыпучих тел.

2.3. Условия, определяющие устойчивость сводчатых структур

2.4. Образование и разрушение сводчатых структур в бункере

процесс стохастический
2.5. Схема установившегося процесса истечения сыпучего материала
из выпускного отверстия бункера.
2.6. Влияние эквивалентного свода на технологические параметры бункеров и частоту пульсации потока сыпучего материала
2.7. Выводы по главе
Глава 3. Экспериментальные исследования.
3.1. Цель и задачи экспериментальных исследований.
3.2. Оборудование и приборы для проведения экспериментальных
исследований
3.3. Общая программа и частные методики проведения экспериментальных исследований
Глава 4. Анализ результатов теоретических и экспериментальных
исследований и их адекватность.
4.1. Физикомеханические свойства зерновых материаюв
сельскохозяйственного назначения.
4.2. О форме частиц реального сыпучего материала
4.3. О влиянии угла ориентации частиц сыпучего материала на их укладку в бункере.
4.4. О рациональной форме образующей стенки бункера.
4.5. Влияние способа засыпки зернового материала в бункер на его технологические параметры расход, скорость и частоту
пульсации истечения зернового материала
4.6. Последовательность инженерного расчта технологических параметров бункеров и режимных параметров сводоразрушающих рыхлительных устройств.
4.7. Выводы по главе
Глава 5. Экономическая эффективность внедрения результатов исследования на примере сводоразрушающего устройства на ЗАВ.
Общие выводы
Литература


Расчет в ней производится для железных листов с отверстиями, но ее можно распространить и на круглые выработки в породах, что предполагает и сам автор, проделавший ряд опытов с горными породами. В этой теории учитываются напряжения вокруг выработки. Теория Леона не подтверждается опытом эксплуатации глубоких емкостей, в частности, зерновых элеваторных силосов и башен. По теории проф. Протодъяконова [] нагрузка на сводчатую структуру сыпучего тела в емкости принимается вертикальной, равномерно распределённой по всей горизонтальной поверхности свода, в связи с чем кривая свода очерчивается по параболе. При этом считается, что сдвигающая сила в опоре свода меньше возможного трения и избыток последнего обеспечивает устойчивость свода. М. Протодъяконовым, а - полупролет выработки; ф - приведенный угол трения сыпучего тела. При этом, ге. Из исследования кривой давления вытекает, что из каких-либо условий мы не исходили, рассматриваемая кривая давления является результатом взаимодействия направленных отвесно сил тяжести столба сыпучего тела и реакции боковых массивов породы. Форма кривой давления, очевидно, должна определяться величиной и направлением действующих сил. Касательные к кривой давления в любых её точках показывают направление равнодействующих сил тяжести и активных сил бокового сопротивления. Очевидно, что величина и направление этих равнодействующих для одинаковой глубины будут определяться величиной силы тяжести столба связного материала, так как силы бокового сопротивления для одинаковой глубины и одинаковых связных сыпучих материалов будут аналогичны. Таким образом, угол, характеризующий направление равнодействующих, является переменным углом, зависящим от величины пролета свода. Согласно этой теории, угол наклона касательной или направление равнодействующей силы зависит только от 1§ф и не зависит от величины действующих сил. Это противоречит основным условиям образования кривой давления. Отсюда следует, что теория М. Протодъяконова не может быть признана теорией, решающей вопросы сводообразования сыпучих тел. Кроме того, в этой теории не рассматриваются условия равновесия образующегося свода, за исключением положения о том, что свод делается неустойчивым (обрушивается), когда кривая давления не замыкается в сыпучем материале (выходит на его свободную поверхность). В.Слесарев [] предложил теорию давления в сыпучих телах, во многом отличную от предыдущих. Однако, в основе его теории лежат допущения работы Бирбаумера, которые В. Слесарев считает абсолютно правильными. Тромпетера; зону повышенных напряжений и зону напряженного состояния нетронутого массива. Теория В. Слесарева, справедливая для определения давлений на свод выработки твердых горных пород, а для сыпучих тел, заключенных в емкости, не приемлема ни с точки зрения качественного описания процесса сво-дообразования в сыпучих телах, ни с точки зрения определения усилий, действующих на свод над выпускным отверстием глубокой емкости типа силоса. Достоинством этой теории является то, что В. Слесарев более глубоко рассматривает процесс сводообразования, увязывая его с изменениями, происходящими в породе (в нашем случае в сыпучем теле) перед образованием статически устойчивых сводов. Исследования Г1. Цимбаревича [1] основываются на том, что при любой форме свода кривая давления никогда не совпадает с направляющей кривой при деформациях, вызываемых изгибом и нормальными силами. В этом случае необходимо найти такую направляющую кривой свода, которая обеспечивает наилучшее прохождение кривой давления. Однако в рассматриваемых условиях толщина свода, в пределах которой должно рассматриваться прохождение кривой давления, вообще неизвестна. В этом случае можно сделать лишь одно наиболее вероятное предположение: свод размещается в пределах обозначенной мощности предохранительной толщи массива. Эта мощность может быть взята по усмотрению, поэтому растягивающие напряжения не имеют значения и необходимо считаться только с напряжениями сжатия. При этом, кривая давления должна ближе подходить к направляющей кривой. Что же касается сдвига к радиусам кривизны направляющей кривой, то они, при указанных условиях, устраняются почти полностью.