Технология формования сплошных заготовок высоковольтных изоляторов на вакуум-прессах

• Автор: Лихачев, Геннадий Михайлович
• Шифр специальности: 05.17.11
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Ленинград
• Количество страниц: 193 c. : ил

СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ

Т. АНАЛИЗ СОВРЕМЕННОГО СОСТОЯНИЯ ПРОБЛЕМЫ ФОРМОВАНИЯ

ФАРФОРОВОЙ МАССЫ НА ВАКУУМПРЕССАХ

I Физикохимическая механика дисперсных систем

теоретическая основа формования фарфоровой массы

1.2. Структурномеханические характеристики коагуляционных структур .

1.3. Анализ основных направлений исследований процесса формования керамических масс .

1.4. Выводы и постановка задачи

2. МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ РАБОТЫ

3. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ СТРУКТУРНОМЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ФАРФОРОВОЙ МАССЫ В ЗАГОТОВКАХ И ХАРАКТЕРНЫХ ПАРАМЕТРОВ ФОРМУЩЕЙ СИСТЕМЫ НА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПОТЕРИ ПОЛУФАБРИКАТА ПРИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ
3.1. Введение
3.2. Влияние структурномеханических свойств фарфоровой массы в заготовках изоляторов на величину потерь полуфабриката.
3.3. Влияние характерных параметров формующей системы
вакуумпресса на величину потерь полуфабриката .
3.4. Выводы
4. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ОРИЕНТАЦИИ АНИЗОМЕТРИЧНЫХ ЧАСТИЦ ФАРФОРОВОЙ МАССЫ НА Е СТРУКТУРНОМЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ПРИ ФОРМОВАНИИ ЗАГОТОВОК ИЗОЛЯТОРОВ НА ВАКУУМПРЕССЕ.
4.Т. Характер ориентации аяизометричных частиц фарфоровой массы при формовании заготовок изоляторов
на вакуумпрессе
4.2. Влияние угла преимущественной ориентации анизометричных частиц фарфоровой массы в заготовках изоляторов на е структурномеханические свойства
4.3. Влияние степени ориентации анизоыетричяых частиц фарфоровой массы в заготовках изоляторов на е структурномеханические свойства
4.4. Влияние типа текстуры на анизотропию структурномеханических свойств фарфоровой массы в заготовках изоляторов.
4.5. Выводы
5. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ХАРАКТЕРНЫХ ПАРАМЕТРОВ ФОРМУЮЩЕЙ СИСТЕМЫ ВАКУУМПРЕССА НА СТРУКТУРНОМЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА МАССЫ И ОРИЕНТАЦИЮ АНИЭОМЕТРИЧНЫХ ЧАСТИЦ В ЗАГОТОВКАХ ИЗОЛЯТОРОВ.
5.1. Влияние характерных параметров формующей системы на ориентацию анизометричных частиц фарфоровой
массы в заготовках изоляторов.
5.2. Влияние характерных параметров формующей системы на структурномеханические свойства фарфоровой
массы в заготовках изоляторов
5.3. Влияние характерных параметров формующей системы на анизотропию структурномеханических свойств фарфоровой массы в заготовках изоляторов. Ш
5.4. Выводы Иб
6. РАЗРАБОТКА МЕТОДА УПРАВЛЕНИЯ ПРОЦЕССОМ ФОРМОВАНИЯ ЗАГОТОВОК ИЗОЛЯТОРОВ НА ВАКУУМПРЕССАХ
6.1. Критерий Рейнолвдса, как характеристика течения фарфоровой массы в вакуумпрессе .
6.2. Дополнительный напор для формования фарфоровой
массы с диафрагмированием.
6.3. Исследование оптимального соотношения коэффициентов сжатия и диафрагмирования для формования заготовок изоляторов на вакуумпрессе .
6.4. Определение необходимых структурно механических свойств фарфоровой массы, поступающей на формование, в зависимости от характерных параметров формующей системы .
6.5. Метод управления процессом формования заготовок изоляторов на вакуумпрессе
6.6. Выводы .
7. ПРОМЫШЛЕННОЕ АПРОБИРОВАНИЕ И ВНЕДРЕНИЕ МЕТОДА УПРАВЛЕНИЯ ПРОЦЕССОМ ФОРМОВАНИЯ ЗАГОТОВОК ИЗОЛЯТОРОВ НА ВАКУУМПРЕССАХ .
8. ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ .
9. ЛИТЕРАТУРА.
. ПРИЛОЖЕНИЯ
.1. Структурномеханические свойства фарфоровых масс . .
до формования .
.2. Структурномеханические свойства фарфоровых масс
в заготовках изоляторов .
.3. Угол преимущественной ориентации частиц массы в заготовках .
.4. Акт внедрения
.5. Экономический эффект .
.6. Математическая обработка экспериментальных данных
ВВЕДЕНИЕ
Актуальность


Керамическая масса с преобладающим развитием медленных эластических деформаций хорошо формуется и не дает брака . Масса проходит формующую часть пресса головку и мувдштук за время менее 3 мин. За это время развитие медленных эластических деформаций способно компенсировать возникающие при формовании кратковременные напряжения без разрушения сплошности бруса. Пластическая остаточная деформация связана со сдвигом частиц, окруженных гвдратными оболочками, относительно друг друга без разрыва сплошности самой структуры. При этом происходит ориентация частиц по плоскостям скольжения. По плоскостям ориентации структура ослабляется. По этим слоям наступает пластическое разрушение структуры. Коагуляционные структуры с большим развитием пластичных деформаций отличаются агрегативной неустойчивостью, но повышенной прочностью структуры. Образование прочной коагуляционной структуры в этом случае происходит через тончайшие про
слойки воды. Именно тонкие прослойки дисперсионной среды, т. Овчинников Г. Ф., Круглицкий и Михайлов Н. В. сущность пластических свойств коагуляционных систем объясняют следующим образом пластичность это способность к весьма большим остаточным деформациям без нарушения сплошности структуры. При этом можно выделить несколько наиболее характерных явлений, определяющих процесс пластического деформирования скольжение сдвиг, двойникование, дислокации, разрушение структуры, представляющее смещение кристаллических зерен, которое сопровождается нарушением сцепления. С возрастанием нагрузки происходит постепенное ослабление и разрыв структуры. Характер пластической деформации определяется вязкостью тонких остаточных прослоек жидкой среды и разрушением пространственного каркаса, образованного группами коллоидных частиц. Это разрушение происходит при более слабых напряжениях, нежели в кристаллизационных структурах, поскольку связи в каркасе определяются лишь ваядерваальсовыми силами. По мнению Ничипоренко С. П. , при напряжениях сдвига выше предела текучести появляется пластическая остаточная деформация, которая после завершения быстрой и медленной высокоэластических деформаций приводит к стационарному течению в результате одновременного разрушения и тиксотронного восстановления коагуляционной структуры, равновесная степень разрушения которой определяется избытком напряжения сдвига над пределом текучести. В процессе механического воздействия на керамическую мае
су, т. Механические деформационные свойства коагуляционных структур оцениваются следующими, независимыми друг от друга константами. Ркх условный статический предел текучести, который характеризует величину сил молекулярного сцепления, прочность пространственной структуры. До достижения условного предела текучести в материале возникают только обратимые упругие и эластические деформации. Выше напряжения Рк в структуре возбуждаются необратимые пластические деформации, начинается процесс течения. Это разделение условно, т. Ркт предел текучести называют условным . Если Р мал, в коагуляционной структуре уже при небольшом нагружении формируются значительные необратимые деформации, материал склонен к пластическому течению. Если РК велик, структура отличается развитыми силами молекулярного сцепления и склонна к хрупкому разрушению подобно твердому хрупкому телу. Чем выше Ркр тем ближе коагуляционная структура к твердообразному состоянию. С уменьшением влажности Ркх растет для любого материала. Ец модуль упругости, который характеризует сопротивляемость коагуляционной структуры упругой деформации
где Ел модуль упругости,
Р напряжение сдвига, упругая деформация. Ф2 наибольшая пластическая вязкость или модуль пластичности, который характеризует скорость пластичного течения материала , т. Чем больше наибольшая пластическая вязкость , тем меньше пластических деформаций возникает в коагуляционной структуре. Слезкин Н. Р. рассматривает вязкость как меру передачи движения частиц в направлении, перпендикулярном скорости движения частиц. Вязкость снижается, если происходит разрушение структуры, в противном случае вязкость возрастает. По мере разрушения структуры прочность ее уменьшается.