Гидродинамика и теплообмен в абсорбере с трехфазным псевдоожиженным слоем

• Автор: Ляшук Анджей
• Шифр специальности: 05.17.08
• Научная степень: Докторская
• Год защиты: 2001
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 148 с. : ил

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

с А
р
л
н
Нь
кр
I
Р
г

удельная тепломкость

коэффициент продольного перемешивания
диаметр колонны диаметр насадки поверхность теплообмена доля свободного сечения тарелки расход газа инертного газа
ускорение силы тяжести массовая скорость жидкости высота исследуемого сегмента динамическая высота слоя высота стольба жидкости разность уровней в жидкостном иобразным манометре статическая высота слоя,
энтальпия
энергетический параметр
энергетический параметр расход жидкости
действительное число единиц переноса параметр математической модели гидравлическое сопротивление корни характеристического уравнения тепловой поток
кДжкг К м2с
м
кгс
кгм с м м м
м
м
ВтК Па
Па
Бк площадь поперечного сечения колонны м
БЫ функция чувствительности
С температура С
, У, 2 безразмерные величины
фиктивная скорость газа мс
V объемный расход охлаждающей воды м3с
V, объм удерживаемой жидкости в слое
У влагосодержание воздуха кгкг
а коэффициент теплоотдачи для модели
идеального смешения жидкости Втм К
а коэффициент теплоотдачи для продольного
перемешивания жидкости Втм2К
ро объемный коэффициент массоотдачи
в газовой фазе кгм3с
5 коэффициент чувствительности
а коэффициент поверхностного натяжения Нм
в объмная доля данной фазы в слое
е порозность сухого слоя насадки в статическом состоянии
р плотность кгм
, со постоянные интегрирования
Индексы
О продольное перемешивание
О газовая фаза
Ь жидкая фаза
5 насадка
V охлаждающий вода
Ъ поверхность контакта фаз
т смесь газжидкость
ст стенка
ср среднее значение
Критерии
ре, Пекле для жидкой фазы
Рес Пекле для газовой фазы
РА0Вс
Стантона
ВВЕДЕНИЕ


На основании результатов экспериментальных данных для исследуемых граничных значений доли свободного сечения тарелок 0, и 0,4 установлено различное в количественном отношении влияние скорости газа и массовой скорости жидкости i. Ар, Нп, ь , Этот факт является следствием влияния величины доли свободного сечения тарелки на объм удерживаемой жидкости в слое. В случае 0,2 сама тарелка становится главным фактором, блокирующим провал жидкости из слоя. Если доля свободного сечения возрастает до 0,4 провал жидкости из слоя определяется режимом подачи газа. Получены уравнения для расчтов объмных долей отдельных фаз в слое жидкости , газа и элементов насадки а также плотности смеси газжидкость в слое рт в зависимости от исследованных параметров 0, , . В результате экспериментальных исследований получены зависимости выражающие взаимосвязь между параметрами гидравлическое сопротивление слоя Ар, динамическая высота слоя , объмные доли жидкости в слое и элементов насадки . Для системы водавоздух экспериментально получено оптимальное значение плотности рт смеси жидкостьгаз в трхфазным слое, которой соответствуют максимальные значения коэффициента теплоотдачи а. Экспериментально осуществлена оценка влияния объмной доли элементов насадки в слое е на коэффициент теплоотдачи а. Отмечено, что в режиме развитого псевдоожижения рост величины приводит к уменьшению коэффициента а. Колонну диаметром 0,4 м с ю тарелками для абсорбции окислов азота в процессе производства азотной кислоты на химическом заводе в городе Тарнов. Абсорбер с прямоугольным сечением 1,3x0, м для производства серной кислоты, в состав которого входил внутренный вертикальный секционированный теплообменник, Завод химического машиностроения МЕТАЬСНЕМ в г. Ополе. Абсорберы диаметром 0,4 и 0,8 м для очистки отходящих газов термической регенерации формовочной смеси на заводе дизельных двигателей в г. Андрихов. Создана новая высокоэффективная насадка для проведения массообменных процессов в системе газжидкость. Абсорбер 0,8 х 0,4 м и установка для десульфуризации дымовых газов мокрым известняковым методом, ВАОУЕМТ в г. Катовице. Абсорберы 8x2,6 м и 6x2,6 м для десульфуризации дымовых газов мокрым известняковым методом, Химический завод в г. Тарнов. Абсорбер 4х 2,6 м и установка для десульфуризации дымовых газов мокрым известняковым методом, Каменноугольная шахта в г. Гливице. Установка пылеулавливания газов, выделяющихся в процессе перемешивания доменной шихты при производстве пищевого фосфата, Химический завод в г. Краков. Установка для очистки отходящих газов оксидации при производстве асфальтов, Нефтезавод в г. Чебиня. Абсорбер диаметром 0. III в г. Краков. Абсорбционный аппарат диаметром 1,5 м, содержащий четырые тарелки, для производства сернокислого гидроксиламина на химическом заводе в г. Тарнов. Немецкопольская конференция Химическая инженерия и аппаратура, Технический университет Западного Берлина, г. Конференция Химическая аппаратура для современных технологии I I, г. Рыдзына Польша, г. Международная конференция ii , г. Бальатонфиред Венгрия, г. Международная конференция i i i, г. Фрайберг Германия, г. Международная конференция Vi , г. Дрезден Германия, г. Vая Международная летняя школа Моделирование тепло и массообменных процессов и химических реакторов, г. Бургас Болгария, г. Международная конференция 7. Vi г. Кетен Германия, г. XIIая конференция польской академии наук по нимической инженерии, г. Познань Польша, г. IV Международный симпозиум i , г. Липе к Германия, г. Между народная конференция 9. Vi г. Кетен Германия, г. VIая Международная легняя школа Моделирование тепло и массообменных процессов и химических реакторов, г. Варна Болгария, г. ХГУая конференция польской академии наук по нимической инженерии, г. Мушина Польша, г. Iый Международный семинар Теоретические и экспериментальные основы создания нового оборудования, г. Плес Россия, г. Международная конференция Теоретические и экспериментальные основы создания нового оборудования, г. ЗембжицеКраков Польша, г. Семинар Аппаратура для химической технологии, Химический завод в г. Тарнов Польша, г. Международная научная конференция и школасеминар ЮНЕСКО Химия угла на рубеже тысячелетий, г. Клязьма Россия, г.