Гидродинамика и массопередача комбинированного контактного устройства

• Автор: Тараненко, Геннадий Владимирович
• Шифр специальности: 05.17.08
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Северодонецк
• Количество страниц: 300 c. : ил

содержание и высота пены на тарелках провального типа

3.2.3. Гидравлическое сопротивление пакета гофрированной насадки. о

3.3. Масштабный переход в колоннах, снабженных тарелками провального типа.

3.4. Масштабный переход в колоннах с комбинированными контактными устройствами .

3.5. Методика гидравлического расчета комбинированного контактного устройства с тарелкой провального типа большого свободного сечения .

4. ИССЛЕДОВАНИЕ МАССОПЕРЕДАЧИ НА КОМБИНИРОВАННЫХ КОНТАКТНЫХ УСТРОЙСТВАХ 1

4.1. Исследование массопередачи, лимитируемой сопротивлением жидкой фазы . У 5

4.2. Исследование массопередачи, лимитируемой сопротивлением газовой фазы.

5. ВНЕДРЕНИЕ ИССЛЕДОВАННЫХ КОНТАКТНЫХ УСТРОЙСТВ В ПРОМЫШЛЕННОСТЬ . гоз

5.1. Колонна абсорбции аммиака из танковых и продувочных газов производства АМ0 на Туркменском
ЗАУ . Ш
5.2. Отмыватель нитрозных газов в производстве
5.3. Колонны очистки циклододекана.
ВЫВОДЫ .
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ .
ЛИТЕРАТУРА


Больший интерес представляют уравнения, предложенные в работах /-/,так как их авторы пытались отразить механизм работы тарелок провального типа. Рис. Сравнение различных уравнений для расчета предельных скоростей работы тарелок провального типа при | =0,» Расчет по уравнениям работ: I - /4/, 2 - /5/, 3-/6/, 4 - /7/, 5-/6/, 6 - //. Рис. Сравнение различных уравнений для расчета предельных скоростей работы тарелок провального типа / =0,. Расчет по уравнениям работ: I - /4/, 2 - /5/, 3 - /6/, 4 - /7/, 5 - //, 6 - /8/. Рс. Рт =дРсух +Д^ст-2 + Д? Рсух. ДР. Для определения сопротивления статического столба жидкости разные авторы предлагали свои зависимости. В работах /6,,/ авторы использовали одну и ту же модель работы тарелки провального типа (рис. З) (ступенчато однородный профиль статических давлений //). Предполагалось, что истечение жидкости с тарелки происходит под действием гидравлического напора дЬ (рис. З). Делалось и предположение, что столб жидкости в зоне стека-ния не содержит пузырьков газа, т. Рис. З. Распределение статического давления жидкости на тарелке провального типа. Рис. Схема модели 2 работы //. A Per. Рст. Рст. Для коэффициента ^ они предложили во всех случаях брать значение р =0,5. Еще в ряде работ /,/ были предложены уравнения для расчета коэффициента |> . Однако, в рассмотренных работах не был сделан подробный анализ зависимости коэффициента ^ от гидродинамических параметров тарелок провального типа. Авторы работ /6,/ получили уравнения для расчета величин дРст. Рст. Модель работы тарелок провального типа, предложенная в работе //, основывается на уравнении Бернулли, выведенному для момента максимального понижения уровня жидкости над прорезью и для момента наивысшего уровня жидкости над прорезью в месте её стекания через прорезь тарелки. При использовании такой модели работы тарелок провального типа удалось исключить коэффициент ? В работе // предложено несколько моделей работы тарелок провального типа. Основное их отличие от модели, использованной в работах /6,,/, заключается в предположении, что переход от точки с минимальным статическим давлением к точке с максимальным давлением происходит не скачкообразно (рис. З), а более плавно (рис. Предполагалось, что изменение статического давления происходит по закону прямой линии, но наклон прямых различен в зоне барбо-тажа газа и в зоне стекания жидкости. На модели (рис. Бк>0,3 м //. В настоящее время нет надежных методик измерения величины , что не позволяет определить, какое же из рассмотренных уравнений наиболее точно соответствует действительной величине ^ . Нам представляется более обоснованным определение величины |3 , исходя из условия минимума потерь энергии газового потока на преодоление гидравлического сопротивления тарелки, работа //, или из условия минимума потерь энергии жидкостного потока, проходящего через тарелку провального типа, работа //, величины дРт и дРст легко поддаются измерению. В дальнейшем рассматривались уравнения для расчета гидравлического сопротивления провального типа, предложенные в работах /6,,/ и включающие в свою структуру коэффициент^ . Был проведен расчет гидравлического сопротивления тарелок провального типа по уравнениям, представленным в таблице 2. Графики результатов расчета по этим уравнениям приведены на рис. Как видно, величины дРт, рассчитанные по предложеннъм уравнениям, отличаются друг от друга при увеличении свободного сечения тарелок, особенно в области повышенных нагрузок по газу и по жидкости. Из графиков (рис. Рт, кривая (3), вычисленных по уравнению работы /6/. Для системы вода-воздух коэффициент ? Мо . I 0 -р5 0-р)<Ь. М(^Н-к-ГЙ’'? Д(. Т.М1. ЛИ- ^ щ ? А 5 ^г,? Рис. Сравнение различных уравнений для расчета гидравли-ческого сопротивления тарелок провального типа. Расчет по уравнениям работ: 1, - //» 2,2 - //, 3 _ /б/, ц _ /,/, 5 - //, 6 - /IV. Рис. Сравнение различных уравнений для расчета гидравлического сопротивления тарелок провального типа, расчет по уравнениям работ: 1,1і -//, 2,2' -//, 3 - /6/, 4 - /,/, 5 - //, 6 - //.