Разработка массообменных аппаратов для систем производства микроводорослей, их гидравлические и массообменные характеристики

• Автор: Луканин, Александр Васильевич
• Шифр специальности: 05.17.08
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1984
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 223 c. : ил

ОГЛАВЛЕНИЕ
Введение .

Глава I. Литературный обзор

1.1. Некоторые технологические и экономические вопросы выращивания микровоцорослей .
1.2. Особенности, предъявляемые к массообменной аппаратуре в установках производства микроводорослей .

1.3. Сравнение работы различных контактных устройств .

1.4. Перспективность использования массообменных аппаратов с закрученными газодидкостными потоками .

1.5. Классификация массообменных аппаратов вихревого типа и их конструкции

1.6. Гидравлическое сопротивление массообменных аппаратов с закрученной пленкой жидкости .

1.7. Нижняя граница работы аппаратов с закрученной пленкой жидкости .

1.8. Массоотдача в гадкой фазе. Уравнения массоот.дачи.

Глава 2. Экспериментальная установка и ее работа при проведении гидродинамических и массообменных испытаний аппарата с закрученной аэрируемой пленкой
жидкости.
2.1. Описание исследованных контактных элементов, массообменного аппарата и схемы экспериментальной установки
стр.
2.2. Методики исследования средней толщины барботажного слоя, гидравлического сопротивления сухого и орошаемого аппарата, провала жидкости
2.3. Методика измерения тангенциальной азимутальной и осевой составляющих скорости пленки жидкости
2.4. Методика исследования массоотдачи в жидкой
Глава 3. Исследование полей скоростей и степени крутки аэрируемой пленки жидкости в контактном элементе массообменного аппарата .
3.1. Тангенциальная скорость пленки жидкости
3.2. Осевая скорость аэрируемой пленки жидкости
3.3. Степень крутки аэрируемой пленки жидкости
Глава 4. Исследование гидродинамических характеристик массообменного аппарата с закрученной пленкой жидкости .
4.1. Гидродинамические режимы работы аппарата .
4.2. Нижняя граница работы массообменного аппарата и минимально допустимая скорость газа в просечках контактного элемента .
4.3. Гидравлическое сопротивление орошаемого массообменного аппарата
4.3.1. Гидравлическое сопротивление неороша емого аппарата .
4.3.2. Гидравлическое сопротивление пленки жидкости
стр.
4.4. Толщина пленки жидкости в контактном элементе
4.5. Средняя относительная плотность барботаж
ного слоя
Глава 5. Исследование массоотдачи в жидкой фазе
5.1. Обработка экспериментов по десорбции С
из воды. Уравнения для расчета
5.2. Результаты и перспективы использования полученных данных в промышленности .
5.3. Блоксхема расчета массообменного аппарата .
Выводы.
Условные обозначения
Литература


Эти данные получены в разных условиях расстояния между тарел
ками были различны от 0 до 0 мм, диаметры колонн изменялись от 0 до мм, испытания выполнены на различных смесях. В этой работе оценка проводилась по многим характеристикам интенсивности массообмена, производительности, гидравлическому сопротивлению, стоимости, гибкости. Только при условии, если одно из контактных устройств по всем показателям лучше другого, молено объективно судить о сравниваемых конструкциях. Во всех остальных случаях такая оценка не может выявить лучшего варианта. Необходимо отметить, что для объективной оценки работы тарелок различных конструкций исследования необходимо выполнить в одинаковых условиях на одной смеси, в колоннах одинакового диаметра и т. Кораблина Т. П. и Молоканов Ю. К. провели существенную экспериментальную работу по сопоставлен нескольких типов тарелок при одном и том же диаметре и одинаковом межтарельчатом расстоянии, преследуя цель получить максимальную объективность сопоставления. Исследуемая колонка состояла из десяти тарелок. Для перегонки была взята бинарная смесь. Было сопоставлено десять типов контактных устройств. По двум характеристикам эффективности по Мрфри и гидравлическому сопротивлению, преимущество имеет струйнонаправленная чешуйчатая тарелка при угле наклона чешуи к при высоте подъема чешуи мм. В работах Биллета Р. Так в работе 4 автором экспериментально изучены различные насадки и тарелки с целью возможности их оптимального выбора минимальные капзатраты, но высокая разделяющая способность при максимальной производительности . Для сравнения использованы металлические кольца Палля,
сетчатая насадка зигзаг и решетчатые тарелки. Получено, что сетчатая насадка обеспечивает высокую разделяющую способность и низкое удельное сопротивление на одну теоретическую тарелку. Однако, недостатком этой насадки является, как известно, склонность к забиванию. Разделяющая способность других насадок образует убывающий ряд кольца Палля мм, кольца Палля мм, ромбовидная решетка, тонкая решетка, грубая решетка. По удельному сопротивлению насадки образуют следующий увеличивающийся ряд сетчатая насадка, грубая решетка, ромбовидная решетка, кольца Палля мм, кольца Палля юл, тонкая решетка. Эккер Дж. В МИЖе была разработана методика сравнения техноэкономической эффективности абсорберов 6 , в которой в качестве общей оценки аппарата принимается суша приведенных затрат. Я 0 к и Ы2. Максимум 0 соответствует наилучшей сопоставляемой конструкции или оптимальным условиям эксплуатация. Для проведения расчета необходимо знать, что непросто, величину удельных капитальных затрат С. Однако, этот способ оценки, пригодный для оценки и взаимного сопоставления абсорбционных аппаратов, не универсален и не может быть перенесен на другие массообменные процессы газ пар жидкость, например, на ректификацию. Для таких процессов как вакуумная ректификация, санитарная очистка технологических выбросов и ряда . Мэрфри для тарельчатых аппаратов или гидравлическое сопротивление на теоретическую ступень, что позволяет одновременно оценочно учесть гидродинамические характеристики и характеристики массопереноса 8, 4, 6 Интересные данные получил Николайкин Н. И. . На основании имеющихся в литературе и собственных экспериментальных данных для ректификационных и абсорбционных аппаратов случай, когда диффузионное сопротивление в паровой или газовой фазе выделены области работы известных конструкций контактных устройств в виде зависимости сопротивления теоретической ступени от скорости газа в колонне рис. Из приведенных примеров сопоставления работы различных контактных устройств можно сделать вывод, что для вновь разрабатываемых массообменных аппаратов, к которым относятся аппараты для использования в производстве микроводорослей с достаточной степенью точности можно сравнивать по величинам гидравлического сопротивления, приходящегося на теоретическую ступень, поскольку основные затраты на их эксплуатацию сводятся к потреблению электроэнергии, расходуемой на преодоление гидравлического сопротивления контактного устройства.