Совершенствование технологии производства белой жести в условиях ОАО "ММК"

• Автор: Кушнарев, Алексей Владиславович
• Шифр специальности: 05.16.05
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 2002
• Место защиты: Москва
• Количество страниц: 154 с. : ил

СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ.

1. СОСТОЯ1ИЕ ВОРОСА,

ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ

ЕЕ Анализ существующих технологий производства

тонкого листа с покрытиями.

1.2. Требования к качеству жести

1.3. Обзор исследований проблем производства жести.

1.4. Общие выводы и задачи

2. РАЗРАЬОТКА МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ РАСЧТА МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ДЛЯ ВЫБОРА

И РАЦИОНАЛЬНОГО РАЗДЕЛЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПОТОКА 1 ПРОИЗВОДСТВА ЖЕСТИ.

2.1. Разработка модели расчта механических
свойств подката для жести
2.2. Моделирование условий разделения производства
жести на два технологических потока.
2.3. Исследование влияния температурных режимов горячей прокатки и травления на прочностные
характеристики подката.
Выводы.
3. АНАЛИЗ ПОВЕРХНОСТНЫХ ДЕФЕКТОВ
РИ ПРОКАТКЕ ЖЕСТИ.
3.1. Исследование влияния технологической смазки на образование поверхностных дефектов
при производстве жести
3.2. Топография и внешний вид дефекта
3.3. Постановка промышленных экспериментов по исследованию поверхностных дефектов
на электролуженой жести
3.4. Спектрофотометрические, дифференциальнотермографические и металлографические исследования.
4. ИССЛЕДОВАНИЕ ЛОКАЛЬНОЙ НЕГ1ЛОСКОСТНОСТИ
1РИ ПРОКАТКЕ ЖЕСТИ
4.1. Причины образования трещин при холодной прокатке
на 5ти клетевом стане ОАО ММК
4.2. Причины образования дефекта локальная неплоскостность
на жести.
4.3. Математическое моделирование дефекта
локальная неплоскостность
5. РАЗРАЬОТКА И РЕАЛИЗАЦИЯ ТЕХНИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ
ГО ПОВЫШЕНИЮ КАЧЕСТВА ЖЕСТИ.
5.1. Экспериментальные исследования образования местной неплоскостности в виде елочки
5.2. Совершенствование системы приготовления
технологической смазки при прокатке жести
5.3. Разработка и внедрение технологии производства электролуженой жести из нового скоростного, экологически
чистого бесфенолыюго электролита лужения
5.4. Проект нового ГОСТ Р на жесть
5.5. Предлагаемые мероприятия по реконструкции производства
жести на ОАО ММК
ВЫВОДЫ.
ЬИБЛИОГРАФИЧГСКИЙ СПИСОК.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
ПРИЛОЖЕНИЕ 3.
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
ВВЕДЕНИЕ
АКТУАЛЬНОСТЬ


Оценка геометрических размеров, планшетности, качества поверхности жести, производимой в ЛГТЦ-3, показала необходимость реконструкции всего производства жести, а также совершенствования ее технологии. Определенные шаги, касающиеся улучшения технологии, сделаны. В настоящее время применяются современные продукты в технологическом цикле при переработке подката на линиях травления (ингибиторы кислотной коррозии), при прокатке на 5-ти клетевом стане (присадки к пальмовому маслу), планируется использование обезжи-ривателей при электролитической очистке жести на агрегатах. Следующим этаном является реконструкция цеха жести. В настоящее время производится реконструкция здания и оборудования купоросной установки и травильного отделения. Запланирована реконструкция системы технологической смазки, агрегата подготовки полосы, термического отделения. В результате реконструкции ожидается получение жести шириной до мм включительно, толщиной 0,-0, мм с геометрическими размерами, плоскостностью и друг ими качественными показателями, соответствующими современным требованиям потреби телей жести. С увеличением требований к качеству готовой жести возникают новые проблемы, требующие новых технических решений. Исследования влияния технологии горячей прокатки на свойства листовой стали для глубокой вытяжки представлены в работах [3-7]. При холодной прокатке полосы из малоуглеродистой стали, идущей на глубокую и весьма глубокую вытяжку, суммарные обжатия обычно не превышают - % и поэтому проблем, связанных с чрезмерно большим наклепом металла, при этом не возникает. Влияние условий горячей прокатки на пластичность подката для жести, который впоследствие прокатывается на высокоскоростных станах-тан-дем холодной прокатки с суммарными обжатиями до %, мало изучено. В литературе по этому вопросу нет полных данных. На наш взгляд, это связано еще и с различием в конструкции, работе и сортаменте непрерывных широкополосных станов горячей прокач ки. В работе [8] представлен опыт производства жести на «Испат-Кармет». Но различия в технологии получения горячекатаных полос (на «Испат-Кармете» до сих пор существует разливка конвертерной стали в изложницы) не позволяют полностью воспользоваться опытом данного предприятия. На Магнитогорском металлургическом комбинате подобный опыт существовал в период остановки блюминга № 3 и листопрокатного цеха № 1. До ввода в эксплуатацию кислородно-конвертерного цеха и стана горячей прокатки жесть на ОАО «ММК» производили из мартеновской стали кп, которая имела высокие пластические свойства и, соответственно, хорошую прокатываемость до толщины 0, мм на существующем оборудовании. Твердость подката для жести из стали мартеновского производства не превышала НЯВ. Как показали исследования [9,], для обеспечения однородности зерна феррита в микроструктуре и достаточной пластичности малоуглеродистой стали, прокатку ее следует завершать выше верхней критической температуры Аг . При окончании прокатки ниже температуры Аг происходит перестройка гранецентрированной кубической решетки в решетку центрированного куба, т. Ре-у в Ие-сх, зерно феррита получается неравномерным. Это объясняется тем, что при охлаждении горячекатаных полос имеет место переохлаждение и перестройка микроструктуры происходит при более низкой температуре, чем при нагревании, и зависит от скорости охлаждения. Охлаждение полос сразу после прокатки с температуры 0 °С приводит к равномерному распределению цементита по границам зерен. При понижении температуры начала душирования до 0 °С дисперсность выделений цементита уменьшается. Дальнейшее увеличение времени охлаждения горячекатаного металла (начало душирования 0 °С) приводит к небольшим образованиям перлита по границам зерен [9]. Результаты исследования положения критической точки Аг железоуглеродистых сплавов от скорос ти охлаждения по Мауреру и Шнейдеру [ 1 представлены в табл. ЛП-1 ОАО «ММК» в -ой последней клети стана и движении его по центральному рольгангу до моталок скорость охлаждения находилась в интервале - °С/с.