Исследование смачиваемости и массообмена в системах оксикарбонитрид титана - бинарные сплавы железа (никеля)

• Автор: Анкома Кандидо Бетони
• Шифр специальности: 05.16.02
• Научная степень: Кандидатская
• Год защиты: 1994
• Место защиты: Санкт-Петербург
• Количество страниц: 201 с. : ил

СОДЕРЖАНИЕ

1. V . Система Ш. Система РеСг Т1Сху2

4. Система. Г объемное содержание второй фазы, размером 2я. Выражение 2. ДУС, который тем больше, чем больше объемное содержание второй фазы и выше ее дисперсность. Деформация по механизму Оровака будет проходить до тех пор, пока обратные напряжения от скопления дислокации вокруг частиц не прекратят действие источников. Анселл и Ленел 4 рассчитали возможную при таком механизме пластическую деформацию, она оказалась на порядок меньше величины 0. В этой связи ими предложен механизм, при котором происходит разрушение или пластическая деформация дисперсных частиц, что уменьшает обратное напряжение, действущее на источники, и увеличивает напряжения на головных дислокациях скоплений. В результате генерируются новые порции дислокаций, обеспечивая микродеформацию, соответствующую пределу текучести. Закономерности изменения предела текучести, вытекающие из этого механизма, можно сформулировать следущим образом предел текучести ДУС возрастает обратно пропорционально корню квадратному из расстояния между частицами, причем максимальный уровень упрочнения достигается при условии кСпЬоз, а при дальнейшем уменьшении размеров частиц ад не изменяется, поскольку в этом случае упрочнение зависит только от объемного содержания второй фазы и ее модуля сдвига 5.


I тугоплавкие оксидные частицы размером 00 мкм, устойчивые в расплаве еталла из группы I ВеО, У3, vг, А1г. Присутствие в расплаве металла из группы 2 обеспечивает образование металлофильной оболочки на оксидах из группы 3, изза чего значительно увеличивается смачиваемость последних, так что в течение минут расплав не расслаивается. Этим способом получают1 концентраты, содержащие 3 об. То есть, применяя дане об. При этом большой расход плакирующего металланаполнителя вызовет необходимость корректировки химического состава сплава. Перечисленные недостатки с учетом сложности технологии получения лигатуры ставят под сомнение жизнеспособность этого способа, особенно в промышленном масштабе, хотя идея предварительного плакирования частиц металлом с целью повышения степени их усвоения и устойчивости в расплаве заслуживает интереса. Эндогенное упрочнение. Способ жидкофазного получения ДУС, при котором упрочняющая фаза с помощью тех или иных технологических приемов формируется непосредственно в расплаве, называется эндогенным упрочнением. Известен способ получения металлического композита 3. Смесь металла Т1, 6, гг, НГ, Та с оксидами этого металла и торием плавят в инертной атмосфере, в результате чего указанные оксиды реагируют с образованием 00 мол. Главной металлической составлящей для такого способа рассматривается титан, причем наиболее оптимальными являются частицы диаметром 0. Авторами работы была изучена возможность упрочнения хрома с помощью дисперсных частиц фаз внедрения. Соблюдением определенных условий плавки, состава и обработки получили сплавы, обладающие сочетанием высоких прочностных и пластических свойств. Высоколегированные хромовые сплавы, упрочненные эндогенными частицами нитридов титана и циркония исследованы в работе , при этом показано, что при оптимальных концентрациях азота, вво
димого в расплав из газовой фазы, и нитридообразующего, присаживаемого в расплав перед разливкой, удается получать сплазы, сочетающие высокие прочностные свойства при 0С с пластичностью при комнатных температурах. Таким образом, показана принципиальная возможность организации процессов получения дисперсной тугоплавкой фазы в расплаве и частиц субмикронных размеров в готовых отливках. Многокомпонентные сплавы, в которые для получения дисперсного упрочнения введены фазы внедрения, могут обладать достаточно сложной структурой. Даже при одном и том же химическом составе сплава за счет особенностей технологических режимов получения, а также последующей термомеханической обработки существенно изменяются структура и характер взаимодействия упрочняющей фазы и матрицы в процессе деформации. Поэтому задача, связанная с разработкой сплавов и технологических процессов их получения, не может быть решена без изучения механизма дисперсного упрочнения с целью обоснованной регламентации требований к морфологии упрочняющей фазы. При этом следует различать частицы, оказывающие модифицирующее воздействие на металлическую матрицу, включая все ее фазовые составляющие, от частиц, вносящих непосредственный вклад в упрочнение путем создания препятствий на пути движущихся при деформации дислокаций. Рассмотрим механизм упрочнения некогерентными частицами, поскольку физикохимические исследования, проведенные в настоящей работе, относятся именно к таким частицам для литейных дисперсно
упрочненных сплавов литейные ДУС. Большинство современных исследований механизма упрочнения металлов некогерентными частицами базируется на модели обхода частиц дислокациями в плоскости скольжения по Оровану . При зтом единичный акт микроппастической деформации заключается в прогибе сегмента дислокационной линии до радиуса кривизны, равного половине расстояния между частицами I, и расширения позади огибаемых частиц, минуя их таким образом и оставляя дислокационную петлю. Локальное напряжения, необходимое для прогиба дислокационного сегмента, составляет величину
ДТ 2. Дальнейшие теоретические разработки привели к уточнению оровановской модели за счет учета дополнительных факторов, влияющих на начальное напряжение сдвига. Орована не более,чем на . Поэтому уравнение 2. С Ъ г. I 2.